Đồ án môn Nền móng

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH

MỤC LỤC

Phần 1: MÓNG NÔNG .........................................................................2

I/ Số liệu công trình....................................................................................... 2

II/ Xử lý số liệu .............................................................................................. 2

III/ Phương án móng .................................................................................... 5

A. THIẾT KẾ MÓNG C₁...................................................................................... 6

1/ Tải trọng truyền xuống móng .................................................................... 6

2/ Xác định kích thước đáy móng .................................................................. 6

3/ Kiểm tra lại kích thước đáy móng ............................................................. 8

4/ Kiểm tra kích thước đáy móng theo TTGH 2 ............................................ 9

5/ Tính độ bền và cấu tạo móng ................................................................... 11

6/ Tính toán và bố trí thép ............................................................................ 15

B. THIẾT KẾ MÓNG C₂.....................................................................................18

1/ Tải trọng truyền xuống móng .................................................................. 18

2/ Xác định kích thước đáy móng ................................................................ 18

3/ Kiểm tra lại kích thước đáy móng ........................................................... 19

4/ Kiểm tra kích thước đáy móng theo TTGH 2 .......................................... 21

5/ Tính độ bền và cấu tạo móng ................................................................... 23

6/ Tính toán và bố trí thép ............................................................................ 27

Phần 2: MÓNG CỌC ..........................................................................30

I/ Số liệu công trình..................................................................................... 30

II/ Phương án móng ................................................................................... 31

III/ Xác định tải trọng truyền xuống móng từ cao trình MĐTN............ 35

IV/ Đánh giá điều kiện địa chất ................................................................. 35

V/ Tính toán cấu tạo cọc ............................................................................ 36

VI/ Kiểm tra độ lún móng cọc.................................................................... 46

VII/ Tính toán và bố trí thép đài cọc ........................................................ 52

VU DUY TÙNG – 11510301926

1

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH

Phần 1: MÓNG NÔNG

I/ Số liệu công trình:

+ Công trình: Các móng có nội lực tính toán dưới cân cột tại cao độ mặt đất

như sau:

Nội lực

N₀

Đơn vị

T

Móng C₁

85.0

Móng C₂

55.0

M₀

Q₀

T.m

T

3.0

2.0

1.4

+ Đất nền:

CÁC LỚP ĐẤT

Lớp 2

Mực nước ngầm

(tính từ mặt đất)

Lớp 1

Số hiệu

50

Lớp 3

Số hiệu

(m)

6.7

H (m)

1.5

Số hiệu

H (m)

5.5

65

73

II/ Xử lý số liệu:

1/ Lớp đất thứ 1: Số hiệu 50, dày 1.5m, có chỉ tiêu cơ lý nhu sau:

W

(%)

W_nh

(%)

W_d

γ

Δ

Φ

(độ)

c

(%) (T/m³)

(kg/cm²)

28.6 31.2 24.7

1.8

2.66

11⁰40’

0.08

KQ

xuyên tiêu

chuẩn N

9

Kết quả thí nghiệm nén e-p

với tải trọng nén P (kPa)

KQ

xuyên tĩnh qc

(MPa)

100

200

300

400

0.72

0.82 0.79 0.74

1.77

+ Chỉ số dẻo:

I_PW_nhW_d31.2 24.7  6.5%

 I  6.5% 7%

Đất cát pha

P

+ Chỉ số sệt:

W W_d28.6  24.7

I_L



 0.6

I_P

6.5

0 I  0.61

Đất ở trạng thái dẻo

L

VU DUY TÙNG – 11510301926

2

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH

=> Lớp 1 thuộc loại đất cát pha – dẻo

+ Hệ số rỗng:

_n(1W)

2.661(1 0.286)

e 

1

1 0.9



1.8

E 



q_c

+ Modul biến dạng (tr.259 sách Cơ học đất_Châu Ngọc Ẩn):



  3  E  31.77  5.31(MPa)

Ứng với đất cát pha

2/ Lớp đất 2: Số hiệu 65, dày 5.5m, có chỉ tiêu cơ lý sau:

W

(%)

W_nh

(%)

W_d

γ

Δ

Φ

(độ)

c

(%) (T/m³)

(kg/cm²)

28

34.6 22.1

1.84

2.7

13⁰50’

0.18

KQ

xuyên tiêu

chuẩn N

11

Kết quả thí nghiệm nén e-p

với tải trọng nén P (kPa)

100

KQ

xuyên tĩnh qc

(MPa)

200

300

400

0.83 0.80 0.78

0.75

2.25

+ Chỉ số dẻo:

I_PW_nhW_d34.6 22.112.5%

7% I  6.5%14%

Đất sét pha

P

+ Chỉ số sệt:

W W_d28 22.1

I_L



 0.47

I_P

12.5

0.25 I  0.47  0.5

Đất ở trạng thái dẻo cứng

L

=> Lớp 2 thuộc loại đất sét pha – dẻo cứng

+ Hệ số rỗng:

_n(1W)

2.71(1 0.28)

e 

1

1 0.88



1.84

+ Dung trọng đẩy nổi:

( 1)_n(2.7 1)1

_dn



 0.91(T/ m³)

1 e

1 0.88

E  q

+ Modul biến dạng (tr.259 sách Cơ học đất_Châu Ngọc Ẩn):

VU DUY TÙNG – 11510301926

c

3

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

Ứng với đất sét pha

GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH



  7  E  7 2.25 15.75 (MPa)

3/ Lớp đất 3: Số hiệu 73, có chỉ tiêu cơ lý sau:

W

(%)

W_nh

(%)

W_d

(%)

γ

Δ

Φ

(độ)

c

(T/m³)

(kg/cm²)

22

27.1

20.6

1.9

2.67

18⁰29’

0.23

KQ

xuyên tiêu

chuẩn N

25

Kết quả thí nghiệm nén e-p với

tải trọng nén P (kPa)

KQ

xuyên tĩnh qc

(MPa)

100

200

300

400

0.675

0.690 0.683 0.678

4.5

+ Chỉ số dẻo:

I_PW_nhW_d 27.1 20.6  6.5%

 I  6.5% 7%

Đất cát pha

P

+ Chỉ số sệt:

W W_d22  20.6

I_L



 0.22

I_P

6.5

0 I  0.221

Đất ở trạng thái dẻo

L

=> Lớp 1 thuộc loại đất cát pha – dẻo

+ Hệ số rỗng:





_n(1W)

2.671(1 0.22)

e 

1

1 0.71



1.9

+ Dung trọng đẩy nổi:

( 1)_n(2.67 1)1

_dn



 0.97(T/ m³)

1 e

1 0.71

E  q

+ Modul biến dạng (tr.259 sách Cơ học đất_Châu Ngọc Ẩn):

c

   3  E  3 4.5  13.5(MPa)

Ứng với đất cát pha

VU DUY TÙNG – 11510301926

4

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

4/ Kết quả trụ địa chất

GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH

0.00 m

Lớp 1: Đất cát pha – dẻo

1.5 m

Lớp 2: Đất sét pha – dẻo cứng

5.5 m

6.70 m

Lớp 1: Đất cát pha – dẻo

III/ Phương án móng:

- Tải trọng công trình không lớn lắm.

- Lớp đất thứ 2 có độ dày 5.5m; có tính chất cơ lý tốt hơn so với lớp thứ 1 có

độ dày 1,5m và mực nước ngầm nằm khá sâu (6.7m) so với mặt lớp đất thứ 2. Nên

lớp đất thứ 2 là lớp đất thích hợp cho việc đặt móng.

=> Dùng móng đơn bêtông cốt thép và đặt vào lớp thứ 2.

h  2.0 (m)

- Chọn nhiều sâu chôn móng

m

( Không kể đến lớp bêtông lót ở đáy móng)

VU DUY TÙNG – 11510301926

5

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH

A. THIẾT KẾ MÓNG C₁:

1/ Tải trọng truyền xuống móng:

Tải trọng tính toán:

N₀^tt

85.0

M₀^tt

Q₀^tt

3.0

2.0

Chọn hệ số vượt tải n 1.15

:

N₀^tc

M₀^tc

Q₀^tt

73.9

2.61

1.74

2.0

2/ Xác định kích thước đáy móng:

Cường độ đất nền dưới đáy móng:

m m

²(Ab_II Bh_I^'_I Dc_II)

1

R 

k_tc

Tra bảng 2.2/65 (Sách Nền và Móng các công trình dân dụng – công nghiệp

_ Nguyễn Văn Quảng)

m 1.2;m 1.0;k 1.0

(Có khoan khảo sát địa chất)

1

2

tc

 13⁰50' 13.83⁰ A  0.285;B  2.151;D  4.688

VU DUY TÙNG – 11510301926

6

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH

_II1.84 (T/ m³);c  0.18 (kg / cm²) 1.8 (T / m²)

1.81.5 1.840.5

_I^'_I



1.81 (T/m²)

2

l

Chọn tỷ lệ hai cạnh đáy móng :  y 1.2

b

tc

P  R

tc

Chọn

a yb³ a yb² N^tc 0 (*)

Ta giải phương trình để tìm b:

0

1

0

m m

1.21.0

1.0

1

a₀

² A_II



0.2851.84  0.629

k_tc

m₁ m

a₁

²(B h_I^'_I Dc_II) 

_tb h

k_tc

1.21.0



(2.151 2.01.81 4.6681.8)  22

1.0

19.425

0.6291.2 b³19.4251.2 b² 73.913  0

 b  1.733 (m)

a ,a

₁vào (*):

Thay

o

 l  1.7331.2  2.079 (m)

Vì móng chịu tải lệch tâm nên tăng kích thước đáy móng lên 1.2 lần

 F 1.2(1.733 2.079)  4.323 (m²)

y 1.2

Giữ nguyên tỷ lệ 2 cạnh đáy móng là

F

4.323

 b 



1.89 

b  2.0 (m)

chọn



Bề rộng móng:

Bề dài móng:

1.2

l  2.01.2  2.4 (m)

b  l  2.0^m 2.4^m

Vậy kích thước đáy móng C₁:

3/ Kiểm tra lại kích thước đáy móng

Áp lực tiêu chuẩn ở đáy móng do các tải trọng tiêu chuẩn gây ra là:

VU DUY TÙNG – 11510301926

7

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH

N^tcM ^tc

P^tc



max

F

W

N^tcM ^tc

P^tc



min

F

W

P^tc P^tc

P^tc

max

min

tb

2

Đế kích thước đáy móng thỏa điều kiện áp lực thì:

tc

max











P 1.2R

P^tc 0

min

P^tc R

tb

P^tc;P^tc;P^tc

Tính

và R:

max

tb

N^tc N^tc   hbl  73.913 2 2 2 2.4  93.113 (T)

-

0

tb

M ^tc M ^tc Q^tc h  2.609 1.732 2  6.087 (T.m)

0

bl²2 2.4²

F  bl  2 2.4  4.8 (m²)

1.92 (m³)

-

;

W 



6

Ta có:

93.113 6.087

P^tc



 22.569 (T/m²)

16.228 (T/m²)

19.399 (T/m²)

max

4.8

1.92

93.113 6.087

P^tc



min

4.8

1.92

22.569 16.228

P^tc

tb

2

m  m

²(A b_II B h_I^'_I Dc_II)

1

R 

k_tc

1.21.0



(0.285 21.84  2.151 21.81 4.6681.8)

1.0

 20.684 (T/m²)

tc

max

2











P  22.569 1.2R  24.82 (T/m )

P^tc16.228  0

min

P^tc19.339  R  20.684 (T/m²)

tb



Kích thước đáy móng thỏa điều kiện áp lực

VU DUY TÙNG – 11510301926

8

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH

₃₂

Ta nhận thấy lớp đất thứ 3 có

cường độ tại đỉnh lớp thứ 3

của lớp thứ 2 nên ta không cần kiểm tra

4/ Kiểm tra kích thước đáy móng theo TTGH 2:

Ta có lực gây lún tại trọng tâm của đáy móng:

P  P^tc



 h 19.399 1.81 2  515.399 (T/m²)

gl

tb

Chia đất nền dưới đáy móng thành nhiều lớp nhỏ, mỗi lớp có chiều dày nhỏ

1

4

b

hơn

và đồng nhất.

1

4

1

b   2  0.5 (m) 

h  0.5 (m)

chọn

i

4

Ứng suất gây lún tại những điểm nằm trên trục 0 do bản thân đất nền và ứng

2

xuất gây lún ở đáy móng phân bố đều.

gây ra trong bảng sau:

P 15.399 (T/m )

gl

 _z^bt



_gl K₀P

  h

gl

 _z^bt

 _gl

z

h

2z

l

Lớp

đất

Điểm (T/m²)

K₀

(T/m²)

(m)

b

0

1

2

3

4

5

6

7

8

1.84

2.0 0.0 0.000 1.2 1.000

2.5 0.5 0.577 1.2 0.911

3.0 1.0 1.154 1.2 0.683

3.5 1.5 1.731 1.2 0.469

4.0 2.0 2.308 1.2 0.323

4.5 2.5 2.886 1.2 0.229

5.0 3.0 3.463 1.2 0.171

3.620

4.540

5.460

6.380

7.300

8.220

9.140

15.399

14.028

10.520

7.214

4.974

3.531

2.632

2.002

1.578

0.235

0.324

0.519

0.884

1.468

2.328

3.472

5.025

6.957

2

5.5 3.5 4.040 1.2 0.130 10.060

6.0 4.0 4.617 1.2 0.103 10.980

Bảng tính giá trị ứng suất móng C₁

Giới hạn nén lún được lấy tại điểm số 8 có độ sâu từ đáy móng là

4.0 (m)

bt

2

Tại đó:

_z10.980  5_gl 51.578  7.89 (T/m )

VU DUY TÙNG – 11510301926

9

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH

Biểu đồ phân bố ứng suất trong đất nền

Dự báo dộ lún được thể hiện trong bản sau:



Trong đó:

i1

gl

_gⁱ_l





i1

bt

_bⁱ_t



P 

;P  P 

1i

2i

1i

2

e  e_2i

1i

e

P

_1iđược nội suy theo

S_i

h

1i

i

1 e

1i

e

P

_2iđược nội suy theo

2i

VU DUY TÙNG – 11510301926

10

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH

_gl K₀P

S_i

Lớp

đất

 _z^bt  h

gl

P

e

e_2i

Điểm

1i

2i

1i

(T/m²)

3.620

4.540

5.460

6.380

7.300

8.220

9.140

10.060

10.980

(T/m²)

15.399

14.028

10.520

7.214

4.974

3.531

2.632

2.002

1.578

(m)

0

4,080 19,462 0,858 0,801 0,015

5,000 17,832 0,853 0,805 0,013

5,920 15,190 0,849 0,813 0,010

6,840 13,211 0,844 0,819 0,007

7,760 12,206 0,839 0,822 0,005

8,680 11,902 0,835 0,822 0,003

9,600 12,022 0,830 0,822 0,002

10,520 12,391 0,826 0,821 0,001

Tổng 0,056

1

2

3

2

4

5

6

7

8

S  0.056 (m) =5.6 (cm)  S  8 (cm)

Tổng độ lún

gh

Vậy móng C₁thỏa điều kiện lún tuyệt đối

5/ Tính độ bền và cấu tạo móng:

2





R 1150 (T/m )

b

Sử dụng Bêtông B20 (#250)



R  90 (T/m²)





bt

R_s 28000 (T/m²)

Thép A_IIcó

* Xác định chiều cao làm việc của móng theo điều kiện chịu uốn:

N₀^tt 85.0 (T)

F=2.0 2.4=4.80 (m²)

M ^tt M₀^tt Q₀^tt h  3.0  2.0 2.0  7.0 (T.m)

bl²2 2.4²

W 



1.92 (m³)

6

Áp lực tính toán tại đáy móng:

N₀^ttM ^tt85

7

P^tt







 21.354 (T/m²)

14.062 (T/m²)

max

F

W

4.8 1.92

N₀^ttM ^tt85

7

P^tt







min

F

W

4.8 1.92

VU DUY TÙNG – 11510301926

11

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

P^tt P^tt

GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH

21.354 14.062

P^tt



17.708 (T/m²)

max

min

tb

2

Sơ đồ tính toán theo điều kiện Bêtông cốt thép chịu uốn

VU DUY TÙNG – 11510301926

12

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH

Dựa vào tam giác đồng dạng trên biểu đồ phân bố áp lực dưới đáy móng, ta

tính được áp lực tại mặt cắt  -  (tại mép cột)

1.35

P^tt P^tt

(P^tt P^tt)

1

min

max

min

2.4

1.35

2.4

14.062 

(21.354 14.062)

18.164 (T/m²)

Chiều cao làm việc của móng theo điều kiện bêtông cốt thép chịu uốn

P^ttl

h_o

0.4 R_bl_c

P^tt P^tt

18.164  21.354

P^tt



19.759 (T/m²)

1

max

Trong đó:

2

l  2.4 (m); l_c 0.3 (m); R_b1150 (T/m²)

l  l_c2.4  0.3

L 



1.05

2

19.759 2.4

0.411500.3

 h₀1.05

 0.59 (m) =59 (cm)

h₀ 61.5 (cm)

a  3.5 (cm)

Chọn:

h_m h₀ a  61.5  3.5  65 (cm)

* Kiểm tra lại chiều cao làm việc của móng theo điều kiện chọc thủng

VU DUY TÙNG – 11510301926

13

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH

Áp lực tại mép đáy tháp chọc thủng:

1.965

2.4

P^tt P^tt

(P^tt P^tt)

2

min

max

min

1.965

2.4

14.062 

(21.354 14.062)

 20.033 (T/m²)

F  2.00.435  0.870 (m²)

Điều tích đáy tháp chọc thủng:

ct

N_ct F  P^{tt '}

-Lực chọc thủng:

ct

P^tt P^tt

20.033 21.354

P^{tt '}



 20.693 (T/m²)

2

max

Trong đó:

2

 N_ct 0.87 20.693 18.003 (T)

N_cct 0.75R_btb h₀

-Lực chống chọc thủng:

tb

b_c b_db_c b_c 2h₀

b 



 b_c h₀

Trong đó:

tb

2

 0.22  0.615  0.835 (m)

 N_cct 0.75900.8350.615  34.663 (T)

N 18.003 (T)  N 34.663 (T)

Vậy

thỏa điều kiện chọc thủng

ct

cct

VU DUY TÙNG – 11510301926

14

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH

6/ Tính toán và bố trí thép:

P^tt

tb

P^tt

tt

min

1

P

max

* Sơ đồ tính thép cho móng C1

VU DUY TÙNG – 11510301926

15

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

* Xét mặt ngàm 1-1:

GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH

P^tt

tt

min

P

max

M₁

1

2

tt

max

tt

1

Moment uốn:

M₁ b L (2 P  P )

6

1

 2.01.05²(221.354 18.164) 22.371 (T.m)

6

Diện tích cốt thép chịu moment uốn M₁:

M₁

22.37110⁴

0.9 R_sh₀0.9280000.615

12; a_s1.13 (cm²)

A 



14.434 (cm²)

s1



Chọn thép

A

14.434

s1



Số thép cần đặt:

(cây) Chọn số cây là 13

n 



12.763

a_s

1.13

2000  250

Khoản cách giữa các cây:

a 

158.333 (mm)

13

Vậy ta bố trí

1312a158

* Xét mặt ngàm 2-2:

P^tt

tb

M₂

1

M   P^ttl  B² 17.708 2.40.9²16.832 (T.m)

Moment uốn:

2

tb

2

Diện tích cốt thép chịu moment uốn M₂:

M₂

16.83210⁴

0.9 R_sh₀0.928000(0.6150.011)

A 



11.059 (cm²)

s1

VU DUY TÙNG – 11510301926

16

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH



10; a_s 0.7854 (cm²)

11.059

Chọn thép

A

s1



Số thép cần đặt:

(cây) Chọn số cây là 15

n 



14.083

a_s0.7854

2400  250

Khoản cách giữa các cây:

a 

164.2857 (mm)

15

Vậy ta bố trí

1510a164

VU DUY TÙNG – 11510301926

17

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH

B. THIẾT KẾ MÓNG C₂:

1/ Tải trọng truyền xuống móng:

Tải trọng tính toán:

N₀^tt

55.0

M₀^tt

Q₀^tt

2.0

1.4

Chọn hệ số vượt tải n 1.15

:

N₀^tc

M₀^tc

Q₀^tt

47.826

1.739

1.217

2.0

2/ Xác định kích thước đáy móng:

Cường độ đất nền dưới đáy móng:

m m

²(Ab_II Bh_I^'_I Dc_II)

1

R 

k_tc

Tra bảng 2.2/65 (Sách Nền và Móng các công trình dân dụng – công nghiệp

_ Nguyễn Văn Quảng)

m 1.2;m 1.0;k 1.0

(Có khoan khảo sát địa chất)

1

2

tc

 13⁰50' 13.83⁰ A  0.285;B  2.151;D  4.688

VU DUY TÙNG – 11510301926

18

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH

_II1.84 (T/ m³);c  0.18 (kg / cm²) 1.8 (T / m²)

1.81.5 1.840.5

_I^'_I



1.81 (T/m²)

2

l

Chọn tỷ lệ hai cạnh đáy móng :  y 1.4

b

tc

P  R

tc

Chọn

a yb³ a yb² N^tc 0 (*)

Ta giải phương trình để tìm b:

0

1

0

m m

1.21.0

1.0

1

a₀

² A_II



0.2851.84  0.629

k_tc

m₁ m

a₁

²(B h_I^'_I Dc_II)  _tb h

k_tc

1.21.0



(2.151 2.01.81 4.6681.8)  22

1.0

19.425

0.6291.2 b³19.4251.2  b² 47.826  0

 b  1.300 (m)

a ,a

₁vào (*):

Thay

o

 l  1.31.4  1.820 (m)

Vì móng chịu tải lệch tâm nên tăng kích thước đáy móng lên 1.2 lần

 F 1.2(1.3001.820)  2.835 (m²)

y 1.4

Giữ nguyên tỷ lệ 2 cạnh đáy móng là

F

2.835

 b 



1.423 

chọn

b  1.5 (m)



Bề rộng móng:

Bề dài móng:

1.4

l  1.51.4  2.1 (m)

b  l  1.5^m 2.1^m

Vậy kích thước đáy móng C₁:

3/ Kiểm tra lại kích thước đáy móng

Áp lực tiêu chuẩn ở đáy móng do các tải trọng tiêu chuẩn gây ra là:

VU DUY TÙNG – 11510301926

19

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH

N^tcM ^tc

P^tc



max

F

W

N^tcM ^tc

P^tc



min

F

W

P^tc P^tc

P^tc

max

min

tb

2

Đế kích thước đáy móng thỏa điều kiện áp lực thì:

tc

max











P 1.2R

P^tc 0

min

P^tc R

tb

P^tc;P^tc;P^tc

Tính

và R:

max

tb

N^tc N^tc   hbl  47.826  2 21.5 2.1 60.426 (T)

-

0

tb

M ^tc M ^tc Q^tc h 1.739 1.217 2  4.174 (T.m)

0

bl²1.5 2.1²

F  bl 1.5 2.1 3.15 (m²)

1.1025 (m³)

-

;

W 



6

Ta có:

60.426 4.174

P^tc



 22.969 (T/m²)

15.397 (T/m²)

19.183 (T/m²)

max

3.15 1.1025

60.426 4.1739

P^tc



min

3.15

1.1025

22.969 15.397

P^tc

tb

2

m  m

²(A b_II B h_I^'_I Dc_II)

1

R 

k_tc

1.21.0



(0.285 21.84  2.151 21.81 4.6681.8)

1.0

 20.684 (T/m²)

tc

max

2











P  22.569 1.2R  24.82 (T/m )

P^tc16.228  0

min

P^tc19.339  R  20.684 (T/m²)

tb



Kích thước đáy móng thỏa điều kiện áp lực

VU DUY TÙNG – 11510301926

20

Đồ án môn Nền móng - Vũ Duy Tùng