Thuyết minh tính toán Đồ án môn học Kết cấu bê tông cốt thép - Đề tài: Thiết kế sàn sườn bê tông cốt thép toàn khối có bản loại dầm

TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM

KHOA XÂY DỰNG

BỘ MÔN KẾT CẤU CÔNG TRÌNH

THUYẾT MINH TÍNH TOÁN

ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP

SÀN SƯỜN BTCT TOÀN KHỐI CÓ BẢN DẦM

Sinh viên thực hiện : Nguyễn Quốc Tân.

Lớp

: TCDK 13B

Mssv

: 13D3208386

Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I

Trang

1

TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh

I. NHIỆM VỤ THIẾT KẾ :

Thiết kế sàn sườn toàn khối có bản loại dầm .

SỐ LIỆU CHO TRƯỚC:

- Sơ đồ sàn : Sơ đồ II

- Kích thước :

+ l₁= 2,1 (m)

+ l₂= 4,8 (m)

- Hoạt tải tiêu chuẩn: P^c= 600 (kG/m2), np=1,4

- Sơ đồ sàn như hình vẽ:

II. TÍNH TOÁN SÀN:

1. Phân loại bản sàn:

l₂4.8

Xét tỉ số



 2.3  2 xem bản làm việc theo một phương. Ta có sườn toàn khối có

l₁2.1

bản loại dầm.Các dầm qua trục B,C là dầm chính,vuông góc với dầm chính là dầm

phụ. Cắt một dải bản rộng 1m, vuông góc với dầm phụ và được xem là các dầm liên

tục.

2. Lựa chọn kích thước cấu kiện:

a. Bản:

Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I

Trang

2

TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh

Xác định sơ bộ chiều dày của sàn:

D

1.1

30

h_b *l₁

* 2100  77(mm).

m

Chọn h_b 80(mm)

b. Dầm phụ:

Xác định kích thước của dầm phụ:

l_dp l₂ 4.8m : Nhịp dầm phụ.

1

- Chiều cao dầm phụ: h_dp (

Chọn h_dp 400(mm).

:

)*l_dp (

:

)* 4800  240 : 400(mm)

20 12

- Bề rộng dầm phụ: b_dp (0.3:0.5)*h_dp (0.3:0.5)*400 120: 200(mm)

Chọn b_dp 200(mm) .

c . Dầm chính:

Ta có: l_dc l₁*3  2.1*3  6.3(m)

1 1

Chiều cao: h_dc ( : )*l_dc ( : )*6300  525:787(mm) Chọn h_dc 600(mm)

12 8 12 8

1 1

Bề rộng : b_dc (0.3: 0.5)* h_dc (0.3: 0.5)*600  180 : 300(mm) Chọn b_dc 300(mm)

3. Sơ đồ tính :

Cắt theo phương cạnh một dải có chiều rộng b=1m xem bản như một dầm liên tục

nhiều nhịp,gối tựa là tường biên và các dầm phụ.

Bản sàn được tính theo sơ đồ kồ khớp dẻo,nhịp tính toán lấy theo mép gối tựa.

- Nhịp giữa : l_g l₁ b_dp 2100  200  1900(mm)

1

- Nhịp biên : l_b l₁ b_dp b_t h_b 2100  200  200  80  1940(mm)

2

4. Tải trọng tính toán phân bố trên bản sàn :

Tải trọng tính toán : q  g  p

- Tĩnh tải tính toán g : Cấu tạo các lớp sàn :

Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I

Trang

3

TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh



Trị tính toán g

Chiềudày

Hệ số độ tin cậy

củaTải trọng

Lớp cấu tạo

(Kg/m²)

(Kg/m³)

(mm)

Gạch bông

Vữa lót

BTcốt thép

Vữa trát

2000

1800

2500

1800

0.01

0.02

0.08

0.02

1,2

1,3

1,1

1,3

24

46.8

220

46.8

Tổng cộng

337.6

- Hoạt tải tính toán p :

p  p_tc* n_p 600*1.4  840(kG / m²)

- Vậy tải trọng tính toán là :

q  g  p  337.6  840  1177,6(kG / m²)

Tải trọng tính toán cho bản rộng 1m là : q=1177,6(kG/m²)=11.77(kN/m²)

5. Xác định nội lực bản sàn ( theo sơ đồ biến dạng dẻo ) :

- Mômen ở nhịp biên và gối thứ 2 :

ql_b²

11.77*1.94²

11

M_nb M _{g 2} 

 

 4.02(kNm/ m)

11

- Mômen ở nhịp giữa và gối giữa :

ql_g²

11.77*1.9²

16

M_ng M _gg 



 2,65(kNm/ m)

16

Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I

Trang

4

TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh

6. Tính cốt thép :

Bê tông cấp độ bền B15 có R_b=8,5Mpa

Cốt thép bản sàn CI có R _s=225MPa

Chọn a₀= 1,5 cm

 h₀= 8 - 1,5 = 6,5 cm

M

R_bbh₀²

Ta có : _m=

- Tại nhịp biên gối biên :

4.02*10⁶

M_b

_mb=



 0.11

R_bbh₀²8.5*1000*65²

Tra bảng ta được : _b 0.12, _b 0.940

Diện tích cốt thép cần thiết:

M

4.02*10⁶

R_sh₀225.0,940.65

A_s



 292.4(mm²)

- Tại nhịp giữa gối giữa :

2.65*10⁶

M _g

_mg=



 0.07

R_bbh₀²8.5*1000*65²

Tra bảng ta được: _g 0.08,  _g 0.960

Diện tích cốt thép cần thiết:

M

2,65*10⁶

R_sh₀225.0,960.65

A_s



 188,7(mm²)

Khoảng cách giữa các cốt thép :

b*a_s

u 

(mm) khi h150mm u không lớn quá 200mm

A_s

Chọn cốt thép



(chọn)

%

M

A_s

Tiết diện

u

A_sc

(mm²/m)

352



(kNm/m)

mm²

(mm)

150

200

(mm)

Nhịp biên

Gối biên

Nhịp giữa

Gối giữa

4,02

2,65

292.4

188.7

188,7

8

1.2

1.3

352

251

7. Bố trí cốt thép:

p

g

840

Xét tỉ số :



 2.5

337.6

p

Ta có: 1< <3



 =0,25

g



vl_b= . l_b=0,25.1940=485mm

vl_g= .l_g=0,25.1900=475mm

Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I

Trang

5

TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh

- Cốt thép cấu tạo chịu momen âm dọc theo các gối biên và phía trên dầm chính

được xác định như sau :

A _s,ct



50%A _sgối giữa =0,5.188,7= 94.35 mm²

Chọn



=6,bước thép u200mm có A _sc=141 mm²

- Cốt thép phân bố chọn theo điều kiện sau :

A _{s, pb}

20%A _st=0,2.292.4 = 58.48 mm²

Chọn

=6,bước thép u350mm có A _sc=85 mm²







- Chọn chiều dài đoạn neo cốt thép nhịp vào gối tựa :

L_at=120mm>10.

Bố trí cốt thép cho bản sàn được thể hiện ở hình bên :

x

III. THIẾT KẾ DẦM PHỤ :

3.1. Số liệu tính toán :

Dầm phụ tính theo sơ đồ khớp dẻo. Sơ đồ tính là một dầm liên tục 3 nhịp có các

gối tựa là tường biên và các dầm chính.

l_{b = 4,660m}

L_{g = 4.500m}

2

3

1

Sơ đồ tính toán dầm phụ

C_dp: Đoạn dầm phụ kê lên tường, C_dp≥ 220 mm, chọn C_dp= 220 mm.

Nhịp tính toán của dầm phụ lấy theo mép gối tựa.

- Nhịp giữa:

l_g l₂b_dc 4800 300  4500(mm)

- Nhịp biên: :

1

l_b l₂ b_dc b_t h_b 4800  300  200  220  4660(mm)

2

3.2. Xác định tải trọng:

Dầm phụ chịu tải trọng phân bố đều

3.2.1. Tĩnh tải:

g_p gl₁ g_bt

Trog đó :

- Tĩnh tải do bản sàn truyền vào:

gl₁=3,376*2.1=7.08 (kN/m)

Trọng lượng bản thân dầm phụ:

Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I

Trang

6

TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh

g_bt= 1,1  b_dp(h_dp– h_b)=1.1*25*0.2(0.4-0.08) =1,76(kN/m)

Tổng tĩnh tải:

g_p= gl₁+ g_bt= 7.08+1,76= 8,85 (kN/m)

3.2.2. Hoạt tải:

p_p p_b*l₁ 8.4*2.117,64(kN / m)

3.2.3. Tổng tải:

Tải trọng tổng cộng:

q_dp= g_p+ p_p= 8.85+17.64 =26,49 (kN /m)

3.3. Xác định nội lực:

3.3.1. Tính toán và vẽ biểu đồ bao mômen:

l_g

4500

Vì tỉ số



 0.965

l_b4660

0.965

4660



Chênh lệch giữa các nhịp tính toán là l₀

*100%  0.02% 10%

Nên tung độ biểu đồ bao mômen được tính theo sơ đồ khớp dẻo và được xác định

như sau:

* M =β.q_dp.l²

* Đối với nhịp biên:

l = lb = 4660 (mm)

* Đối với nhịp giữa: l = l_g=4500 (mm)

p_p

g_p

1764

885

* Β và k tra bảng phụ lục 8 có nội suy phụ thuộc:

=

 2.0

* Tung độ hình bao mômen ( nhánh dương):

2

+ Tại nhịp biên : M⁺=β₁q_dpl_b= β₁x 26,49 x 4.66²= β₁x 575.2 ( kNm)

2

+Tại nhịp giữa: M⁺=β₁q_dpl_g= β₁x 26,49 x 4,5²= β₁x 536.4 ( kNm)

Tung độ hình bao mômen ( nhánh âm)

2

+Tại nhịp giữa: M⁺=β₂q_dpl_g= β₂x 26.49 x 4.5²= β₂x 536.4 ( kNm)

p_dp

Tra phụ lục 08, với tỷ số

= 2.0 => hệ số k = 0,20 và β ta có bảng kết quả

g_dp

tính toán được tóm tắt trong bảng :

Bảng giá trị mômen của dầm phụ :

Bảng chỉ thể hiện một nữa dầm một nữa còn lại dối xứng với nó.

Giá trị β

Tung độ M(kNm)

Nhịp, tiết diện

β₁

β₂

M⁺

M^-

Nhịp biên

Gối 1

0

Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I

Trang

7

TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh

1'

0.065

0.09

37.38

51.76

52.34

43.14

11.5

2'

0.425L

0.091

0.075

0.02

3'

4'

Gối 2-Td.5

-0.0715

-38.35

Nhịp giữa

6'

0.018

0.058

0.0625

0,058

0,018

-0.0300

-0.009

9.65

31.11

33.53

31.11

9.65

-16.09

-4.82

7'

0.5L

8'

9'

-0,006

-0,0240

-0,0625

-3.21

-12.87

-33.52

Gối 3 – Td.10

Mômen âm triệt tiêu tại tiết diện cách mép gối tựa thứ 2 một khoảng:

X₁= k . L_ob=0,2. 4660= 932 (mm).

Mômen dương triệt tiêu cách mép gối tựa một khoảng:

+ Nhịp biên: X₂= 0,15.L_ob=0,15 . 4,66= 0.699 (m).

+ Nhịp giữa: X₃= 0,15.L_o= 0,15 . 4,50=0,675(m).

Mômen dương lớn nhất cách gối tựa 1 đoạn:

X₄= 0,425 L_ob= 0,425 . 4.660 = 1.98(m).

3.3.2. Biểu đồ bao lực cắt:

Tung độ của biểu đồ bao lực cắt được xác định như sau:

Gối thứ nhất:

Q₁= 0,4.q_dp.l_b= 0,4 * 26.49 * 4.66= 49.37(kN).

Gối thứ hai bên trái:

t

p

Q₂= Q₃=0,6.q_dp. l_b= 0,6 * 26.49 * 4.66 = 74.06 (kN).

Bên phải gối thứ hai,bên trái và bên phải gối thứ 3:

P

T

Q₂= Q₃= 0,5q_dp.l_g= 0,5 * 26.49* 4.5 = 59.60 (kN).

Biểu đồ bao momen và lực cắt

Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I

Trang

8

TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh

3.4. Tính cốt thép :

Bêtông có cấp độ bền B15 có: R_b= 8,5 MPa , R_bt= 0,75 MPa .

Cốt thép dọc của dầm phụ sử dụng loại CII: R_s=280 MPa.

Cốt thép đai của dầm phụ sử dụng loại CI: R_sw=175 MPa.

3.4.1. Cốt dọc:

Dầm được đổ toàn khối với sàn nên xem một phần bản cánh cùng tham gia chịu lực

với sàn.

a) Tại tiết diện ở nhịp biên:

Tương ứng với giá trị mômen dương, bản cánh chịu nén, tiết diện tính toán sư dụng

tiết diện chữ nhật b_dpx h_dp= 200 x 400 mm.

Giả thiết a_nhịp= 30 mm. Suy ra h_o= h – a_nhịp= 400 – 30 = 370 mm.

Tính diện tích cốt thép:

.R_b.b.h₀

A_s



R_s

Trong đó:

M

52.34.10⁶

α_m=



 0,22

R_b.b.h_o²8,5.200.370²

ξ = 1 - 1 2_m1 1 2.0,22  0,251

.R_b.b.h₀

0,251.8,5.200.370.

280

A_s



 563(mm²)

R_s

b) Tại tiết diện ở gối :

Tương ứng với giá trị mômen âm, bản cánh chịu kéo, tiết diện tính toán là tiết diện

chữ nhật b_dpx h_dp= 200 x 400 mm.

Giả thiết a_gối= 40 mm. Suy ra h_o= h – a_gối= 400 –40 = 360 mm.

Tính diện tích cốt thép:

.R_b.b.h₀

A_s



R_s

Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I

Trang

9

TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh

Trong đó:

M

38.35.10⁶

α_m=



 0,17

R_b.b.h_o²8,5.200.360²

ξ = 1 - 1 2_m1 1 2.0,17  0,187

.R_b.b.h₀

0,187.8,5.200.360.

280

A_s



 408.7(mm²)

R_s

c) Tại tiết diện ở nhịp giữa:

Tương ứng với giá trị mômen dương, bản cánh chịu nén, tiết diện tính toán sư dụng

tiết diện chữ nhật b_dpx h_dp= 200 x 400 mm.

Giả thiết a_nhịp= 30 mm. Suy ra h_o= h – a_nhịp= 400 – 30 = 370 mm.

Tính diện tích cốt thép :

.R_b.b.h₀

A_s

R_s

Trong đó:

M

33.52.10⁶

α_m=



 0,144

R_b.b.h_o²8,5.200.370²

ξ = 1 - 1 2_m1 1 2.0,144  0,156

.R_b.b.h₀

0,156.8,5.200.370.

280

A_s



 350(mm²)

R_s

Tiết diện tính cốt thép dầm phụ

Kết quả tính cốt thép được tóm tắt trong bảng 5.

Bảng Tính cốt thép dọc cho dầm phụ.

Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I

Trang 10

TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh

M

(kNm)

A_s

Tiết diện

α_m

ξ

(mm²)

Nhịp biên(200 x 400)

Gối B (200 x 400)

42.34

38.35

33.52

0,22

0,17

0,251

0,187

0,156

563

408.7

350

Nhịp giữa(200 x 400)

0,144

* Chọn và bố trí cốt thép dọc.

Để có được cách bố trí hợp lí cần phải so sánh các phương án. Trước hết tìm tổ hợp

thanh có thể chọn các tiết diện chính. Dưới đây là một số liết kê các thép chọn, ở đây

chưa xét đến sự phối hợp giữa các vùng, diện tích các thanh ghi ở một bên.

Bảng chọn thép cho các tiết diện chính của dầm

Tiết diện

Diện tích A_s

cần thiết

(cm²)

Nhịp biên

Gối B

Nhịp thứ hai

563

408.7

350

216  214(710mm²)

414(616mm²)

314(462mm²)

214  212(534mm²)

314(462mm²)

216(402mm²)

212 114(380mm²)

Phương án 1

Phương án 2

Phương án 3

316(603mm²)

Các phương án bố trí thép

Nhận xét phương án 1 là phương án tối ưu nhất trong các phương án, phương án

này cho ta cách bố trí hợp lí hơn cả.

Do đó ở đây ta chọn phướng án thứ nhất để tính toán và bố trí cốt thép.

Phương án 1 được thể hiện ở hình dưới, trong đó chỉ rõ các thanh được dùng phối

hợp giữa các đoạn.

Sơ đồ bố trí thép

Bảng kiểm tra hàm lượng cốt thép.

Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I

Trang 11

TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh



(chọn)

%

M

(kNm)

A_s

A_{s chọn}

(mm²)

Tiết diện

(mm²)

Nhịp biên(200 x 400)

Gối B (200 x 400)

42.34

38.35

33.52

563

408.7

350

710

462

402

1.2

1,1

Nhịp giữa(200 x 400)

3.4.2 Tính toán cốt đai:

Chuẩn bị số liệu :

+ Bêtông có cấp độ bền B₁₅



R_b= 8,5 MPa, R_bt= 0,75MPa, E_b= 23.10³MPa,

_b2 1

+ Chọn cốt đai là thép A-I có R_sw=225MPa, E_s= 21.10⁴MPa

T

Từ biểu đồ lực cắt của dầm, nhận xét Q_max= Q₂= 74.06kN

T

* Xét tiết diện mép trái gối B có Q_max= Q₂= 74.06kN, có h_o= 360 mm

Với chiều cao dầm phụ là 400mm, ta chọn đai 6 và khoảng cách các đai theo cấu

h

3

400

3







u 



133,33

tạo là

chọn u = 150





u  500

- Kiểm tra khả năng chịu ứng suất nén chính tại tiết diện mép trái gối B

T

Q_B 0,3._w1._b1.R_b.b.h_o

Trong đó _w1là hệ số xét đến ảnh hưởng của cốt đai đặt vuông gócvới trục cấu

kiện, được xác định theo công thức: _w11 5.α._w

21.10⁴

E_S

n.a_sw

2.28,3

α 



 9,13

và μ_w

Với



 0,0019

E_b23.10³

b.u

200.150

Từ đó tính được _w1 1 5.α._w 1 5.9,13.0,0019  1,086 < 1,3 (thoả mãn)

Giá trị _b1:hệ số xét đến khả năng phân phối lại nội lực của các loại bêtông khác

nhau. được tính theo: _b11 R_b1 0,01.11,5  0,885

Tính được 0,3._w1._b1.R_b.b.h_o= 0,3.1,086.0,885.8,5.200.360 = 176460N = 176N

T

Nhận xét: Q_B=74.06kN < 176kN: thoã mãn điều kiện

Tính M_b _b2.(1_f_n).R_bt.b.h₀²

Trong đó:

_b2là hệ số xét đến ảnh hương của BT, đối với BT nặng chọn _b2 2

 _flà hệ số xét đến ảnh hưởng của cánh tiết diện chữ T khi cánh nằm trong vùng

u_f.h'_f

b.h_o

3.80.80

200.360

nén, được xác định : _f 0,75.

 0,75.

 0,2  0,5(thoả)

Trong đó:

u_f=min[3.h_fvà (b_f– b) )

Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I

Trang 12

TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh

_nlà hệ số xét đến lực dọc trục ,do dầm không kể đến nên ta có _n 0

Từ đó tính:

M_b _b2.(1_f_n).R_bt.b.h₀² 2.(1 0,19).0,75.200.360² 46267200N.mm  46,2kN.m

2M_b

2*46,2

74.06

C^*



1,247 m=1247mm

Q_max

C^* 2h₀ 2*360  720 mm

Lấy C=C^*=1247mm và C₀=2h₀=2*360=720mm

Với tải phân bố

M_b

C

42.62

1,247

Q_b



 34.17kN

Q_bmin _b3(1 _f_n)R_btbh₀ 0,6*0,75* 200*360  3240  32,40kN

Lấy Q_b 34,17  Q_bmin

Q_min

32.40

q_sw2



 45kN / m  45N / mm lấy q_sw2=34,17N/mm

186mm

2h₀

2*0,360

R_swA_sw

q_sw

225*28.3

34.17

u 



Theo cấu tạo:

h=400<500 quy định



(150mm và 0,5h=200)

1,5*0,75*200*360²

_b4(1_n)R_btbh₀²

u_max



 393mm

Q_max

74.06*1000

Chọn cốt đai với s=150 trong đoạn S_gbằng ¼ nhịp dầm gần gối tựa . trong đoạn

giữa dầm có Q  Q_b0không cần tính toán đặt cốt thép theo cấu tạo s=3/4h=300mm

Ở bên trái gối II và gối I có lực cắt nhỏ hơn Q_max=74.06kN/m. với

Q_max=74.06kN/m. Đã tính ra được s=150mm và chọn theo cấu tạo s=150mm. như vậy

với nơi khác có Q nhỏ hơn sẽ tính được u lớn hơn 150mm. do đó không cần tính nữa mà

chọn theo cấu tạo s=150mm.

IV. TÍNH TOÁN DẦM CHÍNH.

4.1. Sơ đồ tính toán.

Dầm chính là dầm liên tục bốn nhịp, kích thước tiết diện dầm h_dc=600mm,

b_dc=300mm, bề rộng cột b_c=400mm, đoạn dầm kề lên tường bằng chiều dày tường b_t=

200mm. nhịp tính toán ở nhịp biên và nhịp giữa đều bằng l=6300mm.

Sơ đồ tính của dầm chính

Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I

Trang 13

TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh

4.2. Xác định tải trọng:

Dầm chính chịu tải trọng do dầm phụ truyền vào dưới dạng tập trung và trọng

lượng bản thân dầm.

4.2.1.Tĩnh tải:

G = G_o+ G₁

- Từ dầm phụ truyền lên dầm chính:

G₁ g_dp.l₂ 8.85.4.8  42.48(kN)

- Tĩnh tải di chính dầm chính gây ra:

G₀ 1,1..b_dc.(h_dc h_b).l₁ 1,1* 25*0,3*(0,6  0,08)* 2,1  9,009(kN)



Tĩnh tải tính toán: G = G_o+ G₁= 9,009 + 42,48 = 51,489 kN

4.2.2.Hoạt tải:

Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I

Trang 14

TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh

Từ dầm phụ truyền lên dầm chính: p  Pd *l₂17.64*4.8  84.67(kN)

4.3. Xác định nội lực:

Ta tính toán và vẽ biểu đồ bao mômen và lực cắt dựa vào phương pháp tổ hợp tải

trọng, rồi xác định nội lực rồi tổ hợp nội lực để vẽ được biểu đồ bao môme và lực cắt.

4.3.1. Biểu đồ bao momen:

Xác định biểu đồ bao mômen:

Tìm các trường hợp tải trọng tác dụng gây bất lợi cho dầm

Xác định biểu đồ mômen uốn do tỉnh tải G:

Tra bảng ta được hệ số :

MG = xGxL=  x 51.4 x 4.8= 246.72 x  (kNm)

Xác định biểu đồ mômen uốn do các hoạt tải Pi tác dụng:

MPi = xPxL=  x 84.67x 4.8 = 406.416 x  (kNm)

Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I

Trang 15

TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh

(a)

MG

1

2

3

4

A

B

C

G

(b)

MP1

G

(c)

MP2

A

G

(d)

MP3

B

C

G

(e)

MP4

A

(f)

MP5

A

B

C

G

(g)

MP6

Các trường hợp đặt tải của dầm bốn nhịp

Bảng :Xác định tung độ biểu đồ momen(kNm)

Tiết diện

1

2

Gối B

3

4

Gối C

Sơ đồ



M_G

0,238

58.71

0,143

35.28

-0,286

-70.56

0,079

19.4

0,111

27.3

-0,190

-46.8

a



0,286

116.2

0,238

96.72

-0,143

-58.1

-0,127

-51.6

-0,111

-45.11

-0,095

-38.6

b

c

d

M_P1



M_P2

-0,048

-19.5

-0,095

-38.6

-0,143

-58.11

0,206

83.72

0,222

90.22

-0,095

-38.6



M_P3

-0,321

-130.4

-0,048

-19.5

134.33

88.2

81.74

120

Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I

Trang 16

TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh



-0.031

-12.6

-0,063

-25.6

-0,095

-38.6

-0,286

-116.2

e

f

M_P4

113

84.46



M_P5

0,036

14.63

-0,143

-58.11

4.87

9.75

-9.61

-34.86



M_P6

-0,190

-77.21

0,095

38.6

g

152

126.3

161.5

-38.6

0.0

210.71

-55.93

-200.9

103.12

117.3

-8.2

Mmax

Mmin

39.21

-3.32

-32.2

-17.81

-163

Trong các sơ đồ d, e, f và g bảng tra không cho các giá trị  tại một số tiết diện,

phải tính nội suy theo phương pháp cơ học kết cấu.

Ta có :

M_o= p.l₁= 84.67.2,1 = 177.8

* Sơ đồ d:

M₁= 177.8 – 130.4/3 = 134.33(kNm)

M₂= 177.8 – 2x (134.33 /3 )= 88.2 (kNm)

M₃= 177.8-19.5-2(134.33-19.5)/3 = 81.74 (kNm)

M₄= 177.8-19.5- ( 134.33 – 19.5 )/3 = 120(kNm)

130.4

a

b

m2

m1

134.33

Ñôn vò: kNm

130.4

19.5

B

C

M

3

M

4

81.74

120

Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I

Trang 17

TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh

* Sơ đồ e:

Đoạn dầm BC

M₃= 177.8-38.6- ( 116.2 – 38.6 )/3 = 113 (kNm)

M₄= 177.8- 38.6-2(116.2-38.6)/3 =84.46(kNm)

116.2

38.6

C

B

M

4

M

3

Ñôn vò: kNm

84.46

113

* Sơ đồ f:

M₁=14.63 /3=4.87 (kNm)

M₂= 14.63/3.2 = 9.75(kNm)

M₃= 2x(14.63+58.11)/3-58.11=-9.61(kNm)

M₄= (11.63+58.11)/3-58.11 =-34.86(kNm)

Ñôn vò: kNm

B

A

M

1

M

2

4.87

9.75

14.63

Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I

Trang 18

TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh

* Sơ đồ g:

M₁=177.8 – 77.21 /3 = 152 (kNm)

M₂= 177.8 -2 x 77.21/3 = 126.3 (kNm)

M₃= (38.6+77.21)/3-77.21=- 38.6(kNm)

M₄=2x(38.6+77.21)/3-77.21=0.0(kNm)

77.21

a

b

m1

m2

152

126.3

b

c

m3

m4

Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I

Trang 19

TRường Đại Học Kiến Trúc T.P Hồ Chí Minh

Sơ đồ mômen trong dầm

70.56

46.8

1

2

3

4

(a)

M_G

(kNm)

19.4

27.3

35.28

58.71

b

c

A

58.1

51.6

3

45.11

4

38.6

1

2

(b)

M_P1

c

38.6

c

b

96.72

116.2

58.11

38.6

2

19.5

1

3

4

(c)

M_P2

(kNm)

b

A

83.72

90.2

130.4

19.5

1

2

3

4

(d)

(kNm)

M_P3

81.74

c

b

88.2

A

120

134.33

116.2

38.6

25.6

2

12.6

1

3

4

(e)

M_P4

84.46

b

c

113

58.11

34.86

4

9.61

3

2

1

4.87

(f)

M_P5

(kNm)

9.75

14.63

b

c

A

77.21

38.6

3

49.80

1

2

4

0.00

(g)

M_P6

(kNm)

b

c

126.3

152

Đồ Án Bê Tông Cốt Thép I

Trang 20