Đồ án Quy trình công nghệ chế tạo nắp che động cơ ô tô bằng phương pháp RTM
I . Thiết kế khuôn và các thiết bị liên quan .
Quá trình công nghệ RTM bao gồm việc dùng máy hút để hút chuyển nhựa
vào trong khuôn và hút hết bọt khí xuất hiện trong lòng sản phẩm , nhằm đảm
bảo yêu cầu kỹ thuật cho sản phẩm .Do đó việc tính toán thiết kế bao gồm :
+Chọn vật liệu chế tạo khuôn .
+Tính toán thiết kế đường ống dẫn nhựa và hút nhựa .
+ Tính toán thiết kế khuôn bao gồm cả vị trí đặt ống dẫn và ống hút .
+Tính toán thiết kế máy hút ,việc điều chỉnh áp suất hút thế nào là phù hợp
1. Lựa chọn vật liệu khuôn
Để quyết định chọn lựa vật liệu khuôn ,ta cần quan tâm tới tính chất cơ học ,hóa
học của vật liệu .Việc sử dụng vật liệu mà có khả năng phản ứng hóa học với nhựa và
chất xúc tác là điều cấm kỵ .Ngoài ra vật liệu phải có khả năng chống ăn mòn và bền
về mặt cơ lý trong quá trình sản xuất sản phẩm .
Ta phải quan tâm tới tính chất cơ học của khuôn vì khuôn phải đủ cứng vững để
chịu được các lực tác động như : lực đóng khuôn ,áp suất nhựa trong quá trình bơm
,quá trình di chuyển khuôn ,.. Ngoài ra vật liệu làm khuôn phải có khả năng chống lại
các tác động có thể có trong quá trình xử lý khuôn .Ví dụ như có thể tình cờ làm rơi
các dụng cụ lên khuôn ,thực hiện bơm nhựa trong khi di chuyển khuôn ,…
Tỉ trọng của vật liệu cũng rất quan trọng vì nó ảnh hưởng tới khối lượng của
khuôn .Với những khuôn lớn ,nên tránh lựa chọn những vật liệu có tỉ trọng lớn .Điều
này rất quan trọng nếu như việc sử dụng khuôn trong quá trình sản xuất là bằng tay .
Quá trình sản xuất …. ảnh hưởng đến thời gian gia công ,kích thước dung sai ,độ
nhám bề mặt .
Những vật liệu thường được lựa chọn để chế tạo khuôn là thép ,nhôm ,sắt đúc
,GFR (Nhựa được gia cường sợi thủy tinh ) ,CFR (Nhựa được gia cường sợi carbon )
,sứ .
Dưới đây ta sẽ đề cập đến những vật liệu đó để đưa ra cái nhìn tổng quan nhất
trong việc lựa chọn vật liệu chế tạo khuôn cho chi tiết nắp che động cơ ô tô .
a)Thép :
*Ưu điểm :
+Có độ bền lớn
+Khi gia công khuôn thép sẽ cho dung sai tốt
+Bề mặt làm việc tốt
+Tương thích với hầu hết các loại nhựa
*Nhược điểm : + Chi phí cao ,chỉ phù hợp với những khuôn loại nhỏ ,hình dáng
phức tạp sản xuất với khối lượng lớn .
+ Thép có khối lượng riêng cao hơn so với các loại vật liệu khác.
+ Nhiệt độ khuyếc tán của thép là quá thấp ,những kênh làm mát
hoặc gia nhiệt luôn phải được gia công thêm nên giá thành khuôn sẽ cao .
b) Nhôm :
*Ưu điểm :
+ Dung sai đạt được có thể rất tốt .
+ Khả năng dẫn nhiệt rất tốt.
+ Tương thích với bất kỳ loại nhựa nào , nhưng phải tránh môi
trường ẩm ướt để ngăn ngừa sự ăn mòn .
+ Nhẹ hơn thép và sắt đúc .
c) Sắt :
*Ưu điểm :
+ Độ bền rất cao ,bề mặt có thể chịu được môi trường làm việc
khắc nghiệt nhất .
+ Cho dung sai nhỏ khi gia công .
+ Việc gia công khuôn có thể hkông cần thiết nếu trong quá trình
đúc đạt được mức độ yêu cầu .Điều này dẫn đến chi phí khuôn giảm đi .
*Nhược điểm : + Bề mặt không tốt như khuôn bằng nhôm hay thép .
+ Tính dẫn nhiệt kém ,luôn phải thiết kế thêm kênh dẫn nhiệt .
+ Bề mặt dễ bị khuyết tật do môi trường ăn mòn .
+ Khối lượng riêng lớn .
d)Nhựa được gia cường thêm sợi thủy tinh :
*Ưu điểm :
+ Chi phí rất thấp .
+ Phù hợp với sản xuất với sản lượng thấp. Nếu môi trường làm
việc chịu nhiệt độ cao và áp suất lớn thì không nên sử dụng bằng vật liệu này .
*Nhược điểm : + Có thể dễ dàng bị hỏng hay trầy xước do tác động của quá
trình xử lý .
+ Quá trình đóng rắn khó kiểm soát làm cho dung sai của sản
phẩm lớn .
+ Không chịu được nhiệt độ và áp suất cao
e) Nhựa được gia cường thêm sợi carbon :
*Ưu điểm : +Cơ tính tốt hơn so với nhựa được gia cường bằng sợi thủy tinh
+Tuổi thọ làm việc lâu hơn sovới nhựa được gia cường bằng sợi
thủy tinh.
+Tương thích hóa học với bất kỳ loại nhựa nào.
+Dung sai kích thước tốt hơn .
*Nhược điểm : + Rất khó để chế tạo ra những chi tiết có hình dáng phức tạp .
f) Gốm :
*Ưu điểm :
+Tương thích với bất kỳ chất nhựa và dung môi nào .
+Có thể làm việc ở nhiệt độ cao .
+Chất lượng bề mặt rất tốt .
+Có thể được gia công với dung sai nhỏ và ổn đinh trong suốt
quá trình gia công .
*Nhược điểm : +Dễ bị trầy xước do va đập .
+Khó bền khi chịu những va đập .
Hình dưới cho thấy tính chất cơ lý của những vật liệu ở trên .
Nhìn vào bảng ta thấy cơ tính của vật liệu nhựa được gia cường thêm sợi thủy tinh
là lớn nhất .Giá thành của vật liệu này hoàn toàn không cao .Mặt khác ,khuôn có kích
thước khá lớn ,và việc chế tạo sản phẩm không hoàn toàn tự động nên để thuận tiện
,an toàn trong quá trình sản xuất ,vật liệu có khối lượng riêng nhẹ sẽ thích hợp hơn
.Vậy vật liệu ta lựa chọn làm khuôn là nhựa PEKN được gia cường thêm sợi thủy tinh
.
*
Steel alloy 1040
**
Alloy 2024
***
****
Grade G3000
E glass fibers-epoxy matrix (Vf = 0.60)
***** High modulus carbon fibers-epoxy matrix ( Vf = 0.60)
****** Graphite
(*) Yêu cầu về Vf% trong vật liệu phải được tính toán trước khi thiết kế khuôn . Tỉ lệ
khối lượng sợi được tính như sau :
n. 1
' h
Vf
.
Vf
Trong đó : + n là số lượng lớp sợi trong khuôn .
+ ρ :mật độ sợi trong một tấm sợi [kg/m2]
+ ρ’ :mật độ sợi tre [kg/m3]
+ h :bề dày tương đối của chi tiết [m]
Có nhiều loại sợi tre ,mật độ của nó từ kg/m3 đến kg/m3 .Việc ứng dụng sợi tre
trong quá trình làm thực tế là khoảng kg/m3 .
Chi tiết nắp che động cơ có bề dày trung bình là h= 50mm=0,05mm .Số lớp tre
trong khuôn n = lớp .Vậy ta tính được tỉ lệ khối lượng sợi Vf=
Áp lực chất lỏng bên trong khoang khuôn khi bơm nhựa vào phụ thuộc vào nhiều
yếu tố như độ thẩm thấu vào sợi của nhựa ,độ nhớt của nhựa ,lưu lượng dòng chảy của
chất lỏng ,kích thước của khoang khuôn .Áp lực trong khuôn có thể thay đổi từ vài
kPa đến vài trăm kPa .Hầu hết các máy hút đều có khả năng hút ở áp suất không đổi
.Áp lực của khuôn được bị ảnh hưởng của việc rò rỉ khí trong khuôn ,hở đường ống
dẫn . Áp lực kẹp khuôn phải có độ lớn ít nhất bằng tổng áp lực nén sợi và áp suất hút
nhựa . Hệ thống kẹp khuôn được đề cập đến dưới đây .
2. Thiết kế đường ống dẫn và hút nhựa
Để thiết kế đường ống đạt tiêu chuẩn kỹ thuật sao cho thuận lợi cho việc tính
toán sau này ,ta sẽ ứng dụng những lý thuyết về dòng chảy trong quá trình
RTM .
+Chất lỏng Newton : Là dung dịch chất lỏng không chứa các phần tử lớn
hơn kích thước phân tử chính .
+Chất lỏng phi Newton :Là dung dịch chứa đáng kể các phân tử có kích
thước phân tử lớn hơn kích thước phân tử chính .
Do dòng chảy nhựa là hỗn hợp nhựa PEKN ,Styren và chất đóng rắn nên
dòng chảy này là dòng chảy Newton .Mặt khác ,trong quá trình RTM ,do
nhựa di chuyển trong khuôn ,nó sẽ thấm vào sợi vì vậy dòng nhựa chảy trong
khuôn phải tuân theo định luật Dracy :
K
v P
(1)
Trong đó : + v là vận tốc dòng chảy nhựa
+
là độ nhớt nhựa
+ K là hệ số độ thấm của sợi
P là Gradient áp suất (Tức P đầu ra –P đầu vào khuôn )
+
Để dòng nhựa chảy trong khuôn tuân theo định luật Dracy thì dòng nhựa
chảy trong ống dẫn trước khi vào khuôn phải là dòng chảy tầng .Để đảm bảo
các yêu cầu về kỹ thuật ,dòng chảy tầng đó phải có hệ số Reynold nhỏ hơn 1
.Nếu ta thay đổi chiều dài và đường kính của đường ống thì những yếu tố
của dòng chảy sẽ thay đổi .
Quá trình RTM xảy ra dưới sự tác động của nhiều yếu tố như cấu trúc hình
học của khuôn, thuộc tính của sợi (độ chịu thấm của sợi ,độ dai của sợi,…), tính
chất của nhựa, … Có nhiều biến số trong quá trình RTM như áp lực hút ,vị trí
và số lượng của miệng hút , nhiệt độ khi hút .
Nhựa khi chảy trong đường ống phải là dòng chảy tầng và hệ số Reynold
đóng vai trò rất quan trọng .Ta có công thức tính hệ số Reynold :
.v.Dh
Re =
(2)
Trong đó : +
Mật độ chất lỏng của nhựa
Vận tốc chất lỏng
Độ nhớt chất lỏng
+
+
+
v
Dh Đường kính ống .
Các khe hở của mat là rất nhỏ so với kích thước của khuôn và độ căng bề mặt
được bỏ qua, dòng chảy trong quá trình có thể được mô tả theo định luật dòng
chảy Newton :
(+) Thiết kế ống dẫn
Trong quá trình RTM đường ống được nối từ bình chứa nhựa tới
khuôn,nhựa sẽ chảy từ bình chứa vào trong khuôn. Để nghiên cứu tác động của
đường ống tới quá trình này ,ta thiết kế đường ống như Hình1.
Hình 1: Dạng đường ống
Ở hình 2,ta xét những hình dạng khác nhau của đường ống ,đầu vào sẽ chia
thành các chiều dài 50mm ,100mm ,150mm ,200mm với các bán kính có thể là
5mm ,8mm ,10mm ,12mm . Đoạn chuyển đổi 20mm . Đầu ra sẽ chia thành các
chiều dài 20mm ,60mm với các bán kính có thể là 3mm ,5mm ,8mm.
Hình 2 : Mô hình dòng chảy nhựa
Để chứng minh cho quá trình tính toán ,không giảm tổng quát ta chọn
chiều dài đoạn đầu vào là 50mm với bán kính 5mm ,chiều dài đoạn chuyển đổi
là 20mm ,chiều dài đầu ra là 20mm với bán kính 3mm. Ta sẽ tìm hiểu mối quan
hệ giữa tốc độ của đường ống ở đầu ra ,đường kính ống, chiều dài ống tác động
thế nào tới hệ số Reynold. Giả sử rằng mật độ và độ nhớt của nhựa đã biết và là
hằng số .
g
mm3
1,2.103
=
g
0,5
mm.s
Sử dụng phương pháp phần tử hữu hạn,thể hiện qua phần mềm đồ họa ta
thiết lập được mối quan hệ của đường kính đầu ra của ống và tốc độ có thể có
trong Hình 3.
Vi Tri NayToc DoNhua Max
C'
B'
A
B
C
A : Vị trí có đường kính 0mm
B ,B’ : Vị trí có đường kính 1,5 mm
C ,C’ : Vị trí có đường kính 3mm
Hình 3 : Mối quan hệ của đường kính ống và tốc độ dòng chảy
Từ mối quan hệ trong hình trên ta thấy rằng ở vị trí 1,5mm thì tốc độ tối đa là
41,939 mm/s .Giả sử vận tốc dòng chảy đạt giá trị lớn nhất bằng vận tốc của
dòng chảy ở vị trí có bán kính 3mm ,ta thay vào phương trình (2) để tính hệ số
Reynold cho phù hợp quá trình RTM .
Tốc độ dòng chảy và tỉ lệ đường kính ống dẫn cũng có mối quan hệ như hình
vẽ 4 . Quan hệ của chúng theo hàm số :
Y = -0,47953 + 25,61355 X
Hình 4 : Quan hệ giữa tốc độ dòng chảy với tỉ lệ đường kính đầu
vào ống/đầu ra ống .
Với sự thay đổi tỉ lệ đường kính đầu vào và đường kính đầu ra ,tốc độ dòng
chảy cũng thay đổi theo. Từ kết quả trên thì tốc độ nhựa ở đầu vào và đầu ra
phải tỉ lệ với đường kính ống ở đầu vào và đầu ra mà không phải là với chiều
dài của ống .Giả sử tốc độ nhựa ở đầu vào và kiểu dáng ,kích thước đường ống
là hằng số thì khi mà đường kính đầu ra là 6mm ,10mm ,15mm thì ta có mối
liên hệ giữa tốc độ dòng chảy nhựa ở đầu ra và hệ số Reynold như hình vẽ 5.
Hình 5: Quan hệ giữa tốc độ đầu ra và hệ số Reynold
Quan hệ của chúng như sau : + 6mm : Y = 2,85239 .10^-6 + 0,00144 X
+ 10mm : Y = -1,05055 .10^– 6 + 0,0024 X
+ 16mm : Y = 7,97777 .10^– 7 + 0,00384 X
Theo các công thức trên thì hệ số Reynold đều nhỏ hơn 1 .Bằng cách này
ta có thể dễ dàng thay đổi ống dẫn nhựa cho những thí nghiệm khác nhau để
điều khiển tốc độ dòng chảy nhựa tốt hơn .
KẾT LUẬN : Trong quá trình RTM ,nhựa chảy trong ống dẫn phải phù
hợp với hệ số Reynold ( Re<1 ) .
Bằng cách thay đổi chiều dài và đường kính của đầu vào và đầu ra tốc độ ở
đầu ra cho ta 4 phương trình ở trên . Thông qua 4 phương trình này ta có thể
tính toán được kích thước đường ống ,tốc độ nhựa ở đầu ra ( tức tốc độ nhựa lúc
vào trong khuôn) và hệ số Reynold để đảm bảo các yêu cầu kỹ thuật cho ra các
sản phẩm phù hợp .
Ví dụ :
Khi đường kính của đầu vào là 6mm ,10mm ,16mm ,20mm
+ Đường kính đầu (b) là 6mm thì tốc độ phải được giới hạn từ 0- 700mm/s
.Vì nếu tốc độ vượt quá giới hạn trên thì Re >1 .
+ Đường kính đầu (b) là 10mm thì tốc độ phải được giới hạn từ 0-
420mm/s .
+ Đường kính đầu (b) là 16mm thì tốc độ phải được giới hạn từ 0-
260mm/s .
Chọn ống dẫn có đường kính 10mm và điều chỉnh tốc độ hút của bơm chân
không trong khoảng 400 mm/s .
3. Tính toán thiết kế khuôn :
Chi tiết : Nắp che động cơ ô tô
Bản vẽ chi tiết :
210
80
B
B
A
A
250
C
C
40
130
180
B - B
180
A - A
5
C - C
Tính năng của sản phẩm : + Che cho động cơ ô tô tránh khỏi những tác động
bên ngoài như nước hay những vật ở bên ngoài .
Yêu cầu của sản phẩm : + Chi tiết không chịu tác động thường xuyên của
ngoại lực nên độ cứng vững của chi tiết không đòi hỏi cao .
+ Do che chắn cho động cơ nên chi tiết thường xuyên
tiếp xúc với môi trường có xăng dầu và nhiệt độ cao do động cơ tỏa ra,vì vậy bề
mặt của chi tiết phải có khả năng chống lại sự oxy hóa của xăng dầu ,không
thấm xăng dầu.
Lựa chọn vật liệu chế tạo : +Như đã nói ở trên ,việc dần thay thế sợi thủy tinh
bằng sợi thực vật là xu hướng tất yếu trong những năm tới .Vì thế chi tiết được
làm từ nhự PEKN được gia cường thêm bằng sợi tre .
Lựa chọn phương pháp : + Phương pháp RTM là phương pháp đơn giản ,dể
làm ,chi phí thấp nên đã được áp dụng rất rộng rãi trên thế giới,nhưng còn khá
mới mẻ ở Việt Nam .Do đó việc nghiên cứu và phát triển công nghệ này đang
rất được quan tâm ở nước ta. Chi tiết nắp che động cơ ô tô không đòi hỏi yêu
cầu kỹ thuật cao như những chi tiết khác trong xe ô tô như các chi tiết nội ,ngoại
thất ,nên việc sử dụng công nghệ RTM để chế tạo chi tiết là có thể thực hiện
được .
Lựa chọn vật liệu khuôn : +Có hai loại vật liệu làm khuôn : khuôn kim loại và
khuôn composite .Chi tiết có kích thước khá lớn ,việc chế tạo khuôn bằng kim
loại đòi hỏi chi phí về vật liệu và chi phí gia công cao .Trong khi việc chế tạo
khuôn bằng composite khá đơn giản mà chi phí lại bình thường.Khuôn được sử
dụng nhiều lần nên phải đảm bảo độ bền theo thời gian .
Vì cơ tính rất tốt của sợi thủy tinh nên ta chọn vật liệu là nhựa PEKN được
gia cường thêm bằng sợi thủy tinh .
Yêu cầu kỹ thuật của khuôn : +Từ hình dáng thiết kế của chi tiết ,khuôn phải
đáp ứng đúng các yêu cầu hình học của chi tiết như góc lượn ,độ dốc,.v.v
(*) Tính toán vị trí đặt đầu ống hút và ống dẫn nhựa trên khuôn :
(a) Tính toán vị trí đặt ống dẫn nhựa vào khuôn:
Để biết vị trí đặt ống dẫn ,ta cần quan tâm tới lưu lượng dòng chảy vào
khuôn tại mỗi vị trí của khuôn .
Tổng lưu lượng dòng chảy tuân theo định luật Darcy :
dp
K
v
.
n dx
Trong đó : + v là vận tốc dòng chảy lúc vào khuôn .
+ K là độ thấm ướt của sợi
+ n là độ nhớt của nhựa
dp
+
là Gradient của áp lực.
dx
Đối với sợi gia cường bất kỳ ta có 3 hướng trực giao được tính đến như sau :
dp
Ky dp
.
dp
Kz
Kx
Vx
.
;
Vy
;
Vz
.
n dx
n dy
n dz
Tính thẩm thấu có thể khác nhau đáng kể giữa các loại vật liệu .Nếu sợi gia
cường định hướng ngẫu nhiên thì cho Vf % thấp còn nếu định hướng 1 chiều thì
cho Vf% cao. Độ thẩm thấu của sợi theo hướng Z thường được bỏ qua ,thậm chí
đối với khuôn tương đối dày độ thẩm thấu theo hướng này cũng được bỏ qua .
Nhiều sợi gia cường được đan thành tấm (như sợi thủy tinh ) cũng có thể được
coi là cơ bản đẳng hướng trong mặt phẳng nhìn từ khái niệm thẩm thấu. Bỏ qua
tính dị hướng của chúng,những tấm sợi gia cường (mà thường gọi là tấm mat )
sẽ đưa ra một cách tổng quát mô hình dòng chảy cơ bản trong khuôn . Giả sử bề
mặt thấm là như nhau theo mọi hướng .Ta có phương trình :
C.n.L2 (1Vf )
T
P.K
Trong đó : + T là thời gian thẩm thấu nhựa vào sợi
+ L là chiều dài đặc trưng của khuôn ( Hay chiều dài trung bình của
khuôn)
+ C là hằng số phụ thuộc lựa chọn ban đầu
Với đầu ống dẫn đặt ở cạnh thì C =1/4
Với đầu ống dẫn đặt ở vị trí các góc của khuôn thì C =1/6
Với đầu ống dẫn đặt ở vị trí giữa khuôn thì hằng số C được tính
1
C 0,25(X 2 2ln 1)
theo công thức
.Trong đó X=( đường kính ống dẫn )/L
X
Nếu đường kính ống dẫn (d) : d=1% L thì C =2
Nếu d =10% L thì C=0,9.
Như vậy,với áp suất duy trì không đổi khi hút ta thấy rằng nếu đặt ống hút ở các
mép ngoài cùng (ở 4 góc nếu khuôn có dạng hình hộp) thì T sẽ nhanh gấp 4 lần
so với đặt ở cạnh khuôn. Do đó trong đa số trường hợp ta sẽ đặt đầu vào nhựa ở
vị trí mép khuôn,chứ không đặt ở giữa khuôn .
Vấn đề quan tâm khác là làm thế nào để biết được áp suất của nhựa phụ thuộc
thế nào vào thời gian để kịp thời điều chỉnh máy cho phù hợp . Hình 6 cho thấy
sự phân bố áp lực trong lòng khuôn ,nó thay đổi trong một chu kỳ bơm .
Hình 6
Ta cũng sẽ thấy được sự thay đổi của áp lực tại một điểm trong khuôn . Với
một bề rộng khuôn phẳng và không đồng nhất ,ống dẫn đặt tại mép khuôn ,áp
lực hút nhựa tại đầu ống hút là không đổi ,áp suất trong khuôn ở những vị trí
khác nhau cho những giá trị khác nhau. Hình 7 biểu diễn dạng chung của sự
phân bố áp lực .
Hình 7
Trường hợp phổ biến nhất có công thức phụ thuộc : T = n/P . [f(Vf ,kết cấu
khuôn)] . [f(L)]
Trong đó : K được thay thế bằng một vài chức năng về hình dáng hình học và
vài tính chất khác của chất gia cường. L liên quan đến tính năng của khuôn và
hình dáng hình học của đầu hút .Ảnh hưởng của hình dạng hình học sợi gia
cường và Vf% đến giá trị K được nghiên cứu dưới đây .
(*) Ảnh hưởng của cấu trúc và Vf% của chất gia cường lên tính thấm.
Phường trình Kozeny –Carman về mối liên hệ này :
C.d2.B3
K
(1 B)2
Trong đó : + C là hằng số
+ d là đường kính sợi
+ B là độ xốp (tức 1 -Vf)
Hình : Sự phụ thuộc của áp suất vào sự thay đổi vị trí của đầu hút kể từ điểm
chính giữa của khuôn.
Còn hình dưới đây biểu diễn sự phụ thuộc của áp suất vào sự thay đổi vị trí
của đầu hút kể từ mép khuôn.
Hình
Từ 2 biểu đồ này ta thấy rằng nếu đặt ống dẫn tại mép khuôn thì việc giảm áp
suất là thấp nhất và nhựa sẽ chảy vào khuôn nhanh nhất .
(b) Tính Toán Vị Trí Đặt Ống Hút
Do chi tiết có hình dạng đơn giản và tương đối đối xứng ,ta chọn vị trí đặt ống
hút tại chính giữa mép bề rộng của khuôn .
3 .Tính toán máy hút chân không
Hiện tượng thấm ướt
Sự thấm ướt xảy ra một cách tự nhiên khi góc tiếp xúc giữa bề mặt bất kỳ và
chất lỏng phảo nhỏ hơn 90 độ .Trong trường hợp nhựa epoxy được gia cường
thêm sợi C thì góc tiếp xúc phải nhỏ hơn 20 độ .Bỏ qua những lực khác ,chỉ
xem xét những gì xảy ra khi sự kéo của sợi gặp phải chất lỏng thấm ướt .Lấy
một trường hợp giả định chỗ mà khối lượng nhựa tiếp xúc đều với sợi .Ở thời
điểm tiếp xúc đầu tiên ,sự tiếp xúc nằm ở vị trí tiếp tuyến với sợi .Khi dòng
chảy làm ướt sợi ,một hố lõm được hình thành và ban đầu làm ướt mặt trước và
di chuyển vào bên trong để giảm thiểu năng lượng bề mặt .Hình vẽ
Điều này tương tự như mao dẫn tăng lên trong ống hẹp
Hình vẽ biểu thị khi nhựa tiếp xúc với bề mặt sợi và bắt đầu thấm
ướt . Dưới tác dụng của sức căng bề mặt ,các phân tử nhựa tiếp tục di chuyển
vào bên trong cho đến khi hố lõm trở nên bằng phẳng và không tồn tại sự khác
biệt về áp suất quanh bề mặt chất lỏng . Ta có công thức về áp lực tồn tại trên
1
1
bất kỳ một bề mặt chất lỏng cong nào :
P Y(
)
R
R2
1
Trong đó : + Y là sức căng bề mặt chất lỏng (Với mỗi chất lỏng khác nhau thì
giá trị này luôn xác định )
+ R1, R2 là bán kính khái quát hóa
Nếu R2 là vô hạn thì R1 có thể tính xấp xỉ bằng 0,5 lần khoảng cách giữa 2
sợi liên tiếp.Ví dụ với nhựa epoxy thì sức căng bề mặt là 40 dynes/cm và giả sử
khoảng cách giữa 2 sợi liên tiếp bằng 0,4 lần bán kính sợi C (Vf% xấp xỏ bằng
63%) thì áp suất lớn nhất quanh bề mặt chất lỏng vào khoảng 28Kpa hay 4psi.
Ngoại trừ vị trí ở gần đầu chảy vào của nhựa ,áp suất tại đây vượt qua áp suất ở
những chỗ khác .Ngoài ra dòng chảy nhựa này cũng gây ra lực tác dụng có xu
hướng co cụm tại từng nhóm sợi nhỏ. Giả thiết ở mức vi mô,các sợi là hoàn
toàn thẳng thì lực này nhanh chóng làm co cụm những sợi này với nhau và ngăn
cản hiệu quả dòng chảy nhựa tiếp tục thấm ướt vào trong. Trong những nhóm
sợi cục bộ đó ,nếu các sợi có sự không đẳng hướng với nhau thì chúng sẽ làm
tăng khả năng không hướng tâm của các sợi ,điều này chống lại khả năng co
cụm lại của nhóm sợi ,tạo ra độ xốp trong bó (chính là những lỗ hổng tồn tại
trong nhóm sợi ) làm cho dòng chảy nhựa có thể chảy vào.
Các giai đoạn thấm ướt trong một bó sợi dưới tác dụng của sức căng bề mặt
nhựa .Quá trình thấm ướt diễn ra tới trạng thái cân bằng ở thời điểm t5 .Để sự
thấm ướt tiếp tực xảy ra thì bề mặt dòng chảy phải được mở rộng ,nghĩa là phải
tăng thêm áp suất cho đến thời điểm t6 .Như hình vẽ dưới đây :
Như đã nói ở trên,dòng chảy sẽ dừng lại nếu đạt được trạng thái cân bằng
.Có những trường hợp mà trạng thái cân bằng xảy ra nhưng sự thấm ướt sợi lại
không hoàn toàn .Để thấm ướt xảy ra hoàn toàn thì bề mặt chất lỏng phải tiếp
xúc với sợi trước khi đạt trạng thái cân bằng. Có mối liên hệ giữa góc tiếp xúc
của nhựa và khoảng cách giữa sợi với sợi .Xét một nhóm sợi đồng nhất nào đó
,sự phụ thuộc của khoảng cách sợi với sợi vào Vf% có thể được tính toán và dự
đoán theo hình 6.
Hình 6
Đối với những cụm sợi tạo thành hình lục giác như dưới hình 7 ,việc thấm ướt
tự xảy ra mà không cần đến áp suất.Ở những vị trí có mật độ nhựa cao không
cần tác động thêm áp lực để đạt được sự thấm ướt hoàn toàn. Vf% ở đây phụ
thuộc vào goc tiếp xúc A .
Với A = 0 , Vf% = 68%
Với A = 10 , Vf = 69,2%
Với A =20 , Vf = 72,2%
Với A =30 , Vf = 78,2%
Hình 7
Hầu hết nhựa có A nằm trong khoảng 10-20 nên nhóm sợi sẽ chắc chắn có
Vf% nằm trong khoảng trên .
Áp lực thấm ướt theo hướng của sợi sẽ tăng lên theo tỉ lệ thể tích .Sự thẩm
thấu theo ước tính cảu Kozeny- Carman sẽ giảm nhanh chóng .Do đó tổng mức
dòng chảy thấm ướt sẽ giảm nếu Vf% tăng lên (Hình 8):
Hình 8
Giả định rằng việc thấm ướt sợi kéo theo việc xuất hiện áp lực làm tăng hoàn
toàn dòng chảy xuyên tâm .Thực tế thì vẫn tồn tại áp lực tác động theo chiều
dọc tương tự như hiện tượng mao mạch gia tăng trong các ống. Áp lực này được
tính theo công thức :
2Y.cos A.Vf %
P
r(1Vf %)
Với các loại nhựa epoxy có sức căng bề mặt khoảng 40Dynes/cm và góc tiếp
xúc A khoảng 18°. Điều này dẫn đến một áp lực dọc xuất hiện trong quá trình
thấm ướt vào khoảng 14 Kpa (2psi) ở 40Vf% và 40Kpa (5,8psi) ở 65Vf% .Áp
lực tại các Vf% khác nhau cũng được thể hiện trong hình 8.
Những áp lực này không cao nhưng chúng luôn tồn tại và vượt quá áp lực cần
thiết trong vùng ẩm ướt . Mặt khác việc ngăn cản dòng chảy sẽ tăng lên nếu
Vf% tăng ,như vậy việc thấm ướt được thúc đẩy bởi dòng chảy dọc ở trên
những vùng Vf% cao sẽ nhanh hơn những vùng có Vf% thấp hơn. Quan sát ở
những phần tinh cho thấy sự sắp xếp các vi sợi cso thể khá khác nhau từ điểm
này tới điểm kia .Do đó dòng chảy nhựa làm thấm ướt sợi sẽ thấm ướt theo cả 2
hướng là hướng tâm và theo chiều dọc sợi Hình 9:
Hình 9
Ngoài ra có một vài xu hướng lèn chặt các sợi với nhau làm cho việc thấm ướt
diễn ra dọc theo trục sợi và theo cả chiều hướng tâm của sợi. Hình 10 cho thấy
một phần của nhóm sợi (Vf% =50%) ,một tác dụng của sức căng bề mặt làm
cho các sợi có xu hướng kéo ra cùng nhau. Điều này dễ dàng được kiểm nghiệm
trong thực tế bằng cách nhúng sợi gia cường vào trong chất lỏng để thấm ướt .
Khi nhựa thực hiện quá trình tiếp xúc với sợi và bắt đầu thấm ướt ,trên các
mặt cong trên bề mặt sợi sẽ xuất hiện một lực có xu hướng kéo các sợi lại gần
nhau như hình vẽ dưới đây.
Kết hợp với những kinh nghiệm tính toán ở mục 3 ,ta điều chỉnh mức áp lực
hút của máy bơm chân không vào khoảng ….
II .Chế Tạo Khuôn
nua khuon tren
nua khuon duoi
A
A
A -A
Tải về để xem bản đầy đủ
31 trang
28/03/2022
4820
Bạn đang xem 20 trang mẫu của tài liệu "Đồ án Quy trình công nghệ chế tạo nắp che động cơ ô tô bằng phương pháp RTM", để tải tài liệu gốc về máy hãy click vào nút Download ở trên
File đính kèm:
- do_an_quy_trinh_cong_nghe_che_tao_nap_che_dong_co_o_to_bang.docx
