Đồ án môn Kết cấu nhà thép - Đề tài: Thiết kế khung ngang chịu lực của nhà công nghiệp một tầng, một nhịp

ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU THÉP II

GVHD: PHAN THANH

CẦU

ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU NHÀ THÉP

Thiết kế khung ngang chịu lực của nhà công nghiệp một tầng, một nhịp

I. NHIỆM VỤ THIẾT KẾ:

Số liệu cho trước:

Nhịp

khung

L (m)

Bước

khung

B (m)

Cao trình Sức nâng

đỉnh ray cầu trục

Độ dốc

mái

Số lượng Vùng gió -

khung

Dạng địa

H1 (m)

Q (T)

i %

hình

18

6

5,5

6,3

11

16

II.B

+ Thiết kế khung ngang nhà công nghiệp một tầng, một nhịp với số liệu đã cho.

Vật liệu thép có số hiệu CT34, có cường độ tính toán: f  21kN /cm²

;

f_v12kN /cm²

f_c 32kN /cm²

;

.

+ Hàn tay, dùng que hàn N42. Trọng lượng riêng của thép   7850kg / m³

+ Bê tông móng cấp độ bền B20 có R_b= 1,15 kN/cm²

II. NỘI DUNG:

a) Thuyết minh tính toán:

+ Lập mặt bằng kết cấu nhà xưởng.

+ Xác định các kích thước chính của khung ngang.

+ Tác dụng và cách bố trí hệ giằng mái, giằng cột.

+ Thiết kế xà gồ mái.

+ Xác định các loại tải trọng tác dụng vào khung ngang.

+ Tính khung ngang với các loại tải trọng nói trên.

+ Thiết kế cột và xà ngang đặc tiết diện chữ I tổ hợp hàn.

+ Thiết kế các chi tiết khung: liên kết xà - cột, vai cột, chân cột, nối xà.

+ Tài liệu tham khảo.

SINH VIÊN: NGUYỄN QUANG CHIẾN

1

ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU THÉP II

GVHD: PHAN THANH

CẦU

b) Bản vẽ:

Nội dung đồ án thể hiện trên khổ giấy A1 bao gồm:

+ Sơ đồ khung ngang, các kích thước chính, các cao trình đặc trưng, cấu tạo các

lớp mái.

+ Cấu tạo khung: các hình chiếu, mặt cắt của cột, xà ngang, các tiết diện đặc trưng,

các chi tiết khung (vai cột, chân cột, liên kết xà - cột, nối xà)

+ Bảng thống kê thép (cho một khung)

+ Ghi chú: vật liệu thép, bu lông liên kết, bulông neo, đường kính lỗ, đường hàn,

que hàn, phương pháp hàn, sơn chống gỉ

SINH VIÊN: NGUYỄN QUANG CHIẾN

2

ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU THÉP II

GVHD: PHAN THANH

CẦU

18 XÀ GỒ CHỮ C

CỘT THÉP

dct

c1

dct

c1

B

c2

Ø16

CẦU TRỤC

Q=6.3 T

c2

GIẰNG XÀ GỒ

c2

k1

k2

dct

k2

dct

CẦU TRỤC

Q=6.3T

16

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

90000

a

c1

6000

ii. Xác định kích thước chính khung ngang

1. Lựa chọn dầm cầu trục, cầu trục, ray, lớp lót ray

1.1. Cầu trục

Với nhịp nhà L = 18m, sức trục Q = 6.3T (chế độ làm việc trung bình) thì khoảng

cách từ mép ngoài cột đến trục định vị a = 0, chọn  =750. Ta chọn cần trục có các

thông số sau:

Bảng các số liệu cầu trục

Chiều

Sức trục Nhịp L_kcao Kh.cách

Bề

rộngđáy

K_k

T.lượng

xe con

G_xe

Bề rộng

gabarit

B_k(m)

T.lượng

cầu trục

G(T)

áp lực áp lực

P_maxP_min

(KN) (KN)

Q(T)

(m) gabarit Zmin(m)

H_k(m)

(m)

(T)

SINH VIÊN: NGUYỄN QUANG CHIẾN

3

ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU THÉP II

GVHD: PHAN THANH

CẦU

6.3

16.5

0.81

0.16

3,88

2.9

6,76

0.59

42,8

11,6

1.2. Dầm cầu trục

Từ bước cột và các thông số của cầu trục ta chọn dầm tiết diện chữ I tổ hợp hàn

cao 50cm có các kích thước như hình vẽ:

Khối lượng trên 1m:

1.3. Ray và lớp lót ray

g_dcc=1,06kN/m

Chiều cao của ray và các lớp đệm chọn sơ bộ là: H_r= 200mm g_r=0,5kN/m

20

y

x

460

P

K=2900

P

max

y

200

B =3880

k

12

200

20

200

Mặt cắt ngang dầm cầu trục, Ray và Gabarit cầu trục

2. Xác định kích thước chính khung ngang

2.1. Theo phương đứng

+ Chiều cao từ mặt ray cầu trục đến đáy xà ngang:

H₂=H_k+ b_k= 0.81 + 0.20 = 1,01 (m)

* Với H_k= 0,81 (m) - tra catalo cầu trục (Bảng II.3 phụ lục)

b_k= 0,20 (m) - khe hở an toàn giữa cầu trục và xà ngang

 Chọn H₂= 1,1 (m)

SINH VIÊN: NGUYỄN QUANG CHIẾN

4

ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU THÉP II

GVHD: PHAN THANH

CẦU

+ Chiều cao của cột khung, tính từ mặt móng đến đáy xà ngang

H=H₁+ H₂+H_s= 5 + 1,1 + 0 =6,1 (m)

Trong đó:

H₁- cao trình đỉnh ray H₁= 5 (m)

H₃- phần cột chôn dưới nền, coi mặt móng ở cốt  0.000. (H₃=0)

+ Chiều cao phần cột tính từ vai cột đỡ dầm cầu trục đến đáy xà ngang:

H_t=H₂+ H_dct+ H_r= 1,1 + 0,5 + 0,2 = 1,8 (m)

+ Chiều cao phần cột tính từ mặt móng đến vai cột:

H_d=H + H_t+ H_s= 6,1 – 1,8 + 0 = 4,3 (m)

2.2. Theo phương ngang

+ Chiều cao tiết diện cột chọn theo yêu cầu độ cứng:

h = (1/15 ữ 1/20)H = (1/15 ữ 1/20) x 6,1 = ( 0,4067 ữ 0,305 ) (m)

 Chọn h = 40 (cm)

+ Kiểm tra khe hở giữa cầu trục và cột khung:

z =λ - h = 0,75 - 0,40 = 0,35 (m) > z_min= 0,16(m)

SINH VIÊN: NGUYỄN QUANG CHIẾN

5

ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU THÉP II

GVHD: PHAN THANH

CẦU

+ 7,15

i=10%

+ 6,10

+ 4.30

+ 8.00

q = 6,3t

21000

a

b

± 0.000

750

19500

750

Các kích thước chính của khung ngang

2.3. Sơ đồ tính khung ngang

Dựa trên sức nâng của cầu trục chọn phương án cột có tiết diện không thay đổi,

với độ cứng là I₁. Vì nhịp khung là 18 m nên chọn phương án xà ngang có tiết diện

không thay đổi .Do nhà có cầu trục nên chọn kiểu liên kết giữa cột với móng là

ngàm tại mặt móng (cốt  0.000). Liên kết giữa cột với xà ngang và liên kết tại

đỉnh xà ngang là cứng. Trục cột khung lấy trùng với trục định vị để đơn giản hoá

tính toán và thiên về an toàn. Sơ đồ tính khung ngang như hình vẽ.

SINH VIÊN: NGUYỄN QUANG CHIẾN

6

ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU THÉP II

GVHD: PHAN THANH

CẦU

Sơ đồ tính khung ngang

iii. tác dụng và cách bố trí hệ giằng máI, giằng cột

1. Tác dụng của hệ giằng mái, giằng cột

Hệ giằng là một bộ phận quan trọng của kết cấu nhà, có các tác dụng:

+ Bảo đảm sự bất biến hình và độ cứng không gian của kết cấu chịu lực của nhà.

+ Chịu các tải trọng tác dụng theo phương dọc nhà, vuông góc với mặt

phẳngkhung như gió lên tường hồi, lực hãm của cầu trục.

+ Bảo đảm ổn định cho các cấu kiện chịu nén của kết cấu: thanh dàn, cột

+ Đảm bảo cho việc thi công lắp dựng kết cấu được an toàn và thuận tiện.

Hệ thống giằng của nhà xưởng được chia thành hai nhóm: giằng mái và giằng cột

2. Bố trí hệ giằng mái, giằng cột

SINH VIÊN: NGUYỄN QUANG CHIẾN

7

ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU THÉP II

GVHD: PHAN THANH

CẦU

b

GIẰNG CHÉO

DỌC NHÀ

GIẰNG CHÉO

NGANG NHÀ

a

GIẰNG MÁI

Ø20

6000

90000

THANH GIẰNG

+7.15

ĐẦU CỘT

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

DẦM

CẦU TRỤC

6000

HỆ GIẰNG MÁI

12

13

14

15

16

HỆ GIẰNG CỘT

+6.10

+4.30

± 0.00

6000

90000

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

6000

Iv. Thiết kế xà gồ mái

1. Tải trọng

1.1. Tĩnh tải

+ Trọng lượng bản thân các tấm lợp, lớp cách nhiệt và xà gồ mái lấy là

q^tc= 0,074 (kN/m²)

+ Trọng lượng bản thân của tôn tường và xà gồ tường lấy tương tự như với mái là

q^tc= 0,074 (kN/m²)

+ Tại mép biên chọn xà gồ chữ C mã hiệu 6CS2,5x070

y

20.3

R

SINH VIÊN: NGUYỄN QUANG CHIẾN

8

150

x

ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU THÉP II

GVHD: PHAN THANH

CẦU

Tra bảng ta có các thông số:

I_x195,21cm⁴

I_y 30,34cm⁴

W_x= 2I_x/D = 2.195,21/15 = 26,628 cm³

W_y= 2I_y/(B-z) = 4, 04 cm³

q^tc 0,042kN/m

A  5,39cm²

1,5

cos5,71⁰

1,51

Khoảng cách giữa các xà gồ:

m

Xµ gå

tiÕt diÖn ch÷ C

Cét

Gi»ng xµ gå

Xµ ngang

Xµ gå

L

A

B

1.2. Hoạt tải

Tải trọng hoạt tải xác định theo TCVN 2737-1995.

p^tc= 0,3 kN/m², hệ số vượt tải là n = 1,3.

+ Hoạt tải tính toán

p^tt n.p^tc. 1,30,3  0,39(kN/m²)

1.3. Tải trọng tác dụng lên xà gồ:

Chọn tấm mái tôn múi tráng kẽm dày 0,7 mm có trọng lượng bằng

g_m^tc 0,074 kN/m²

Như vậy tải trọng tiêu chuẩn và tải trọng tính toán tác dụng lên xà gồ ;

a_xg

tc

xg

q^tc (g_m^tc p_m^tc).

 g

=

cos

1,5

cos

=(0,074+0,3).

+0,042 =0,52 kN/m;

SINH VIÊN: NGUYỄN QUANG CHIẾN

9

ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU THÉP II

GVHD: PHAN THANH

CẦU

a_xg

tc

xg

q^tt (g_m^tc._g p_m^tc._p).

 g ._g

cos

1,5

=(0,074.1,1+0,3.1,3).

+0,042.1,05 = 0,75 kN/m

cos

2. Tính toán xà gồ

+ Tải trọng tác dụng lên xà gồ

q^tc q^tccos5,71⁰ 0,52cos5,71⁰ 0,52

(kN/m)

qy

x

q^t_y^c q^tcsin5,71⁰ 0,52sin5,71⁰ 0,052(kN/m)

q^tt q^ttcos5,71⁰ 0,75cos5,71⁰ 0,75

(kN/m)

x

qx

q^tt q^ttsin5,71⁰ 0,75sin5,71⁰ 0,075

(kN/m)

y

q

q^t_x^t

q^t_y^t

6000

m_x

m_y

qb²

32

M_t^y_t=

qb²

8

M_t^x_t=

Sơ đồ tính xà gồ

+ Kiểm tra điều kiện bền xà gồ:

M_x

 

 f ._c

Trong đó:

(cm³) W_y 8,61(cm³)

W_x 37,51

M _y

W_x

q^t_y^t.B²

q_x^tt.B²0,756²

0,0756²

(kNm)

 3,375

(kNm)

M_x



 0,084

8

32

M_x

3,37510²0,08410²

M _y

 







18,93 (kN / cm²)  f ._c 21(kN / cm²)

W_xW_y

26,028

4,04

+ Kiểm tra độ võng xà gồ:

Theo phương oy:

SINH VIÊN: NGUYỄN QUANG CHIẾN

10

ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU THÉP II

GVHD: PHAN THANH

CẦU

q_x^tc.B⁴

5

0,526⁴

384 2,110⁸195.2110^8

(m)

 0,0214

  _y

.



.

384 E.I_x

_y

2,14

600



B

 

1

 

 3,57.10^3



 510^3

Điều kiện kiểm tra:



 

B

200

Vậy xà gồ đã chọn đảm bảo điều kiện chịu lực và võng

v. Xác định các loại tải trọng tác dụng vào khung ngang

1. Tĩnh tải (tải trọng thường xuyên)

Độ dốc mái i = 10%   = 5,71⁰(sin = 0,099; cos = 0,995)

* Tải trọng thường xuyên tác dụng lên khung ngang bao gồm:

+ Trọng lượng các lớp mái

+ Trọng lượng bản thân xà gồ

+ Trọng lượng bản thân khung ngang và dầm cầu trục

+ Trọng lượng bản thân các tấm lợp, lớp cách nhiệt và xà gồ mái lấy là

q^tc= 0,074 + (n.g_tc.B)/L = 0,074 + 0,168 = 0.243 (KN/m2)

+ Chọn sơ bộ trọng lượng xà ngang: q =1 (kN/m) phân bố đều lên chiều dài xà

_g: hệ số vượt tải của tĩnh tải (_g= 1,1)

* Tổng tĩnh tải phân bố tác dụng lên xà ngang:

1,1.0,074.6

cos5,71⁰

q₁ q_m^tt q. _g

1,1.11.59

(kN/m)

+ Trọng lượng bản thân của tôn tường và xà gồ tường lấy tương tự như với mái là

q^tc= 0,074 (kN/m²).

Tải trọng xà gồ tường và tấm tường đưa về thành lực tập trung G tác dụng ở đỉnh

cột và bỏ qua mômen gây ra bởi độ lệch tâm.

tt

G = 0,234 x 1,1 x 6 x 6,1 = 9,78 (kN)

+ Tải trọng bản thân dầm cầu trục và ray:

Tải này tác dụng lên vai cột khi tính toán ta đưa về tim cột dưới dạng 1 lực tập

trung và 1 mômen lệch tâm đặt tại cao trình vai cột:

G^tc g  g  B  1,06  0,5 6  9,36(kN)



_r







dcc

G^tt1,05G^tc1,059,36  9,828 (kN)

tc

M = G x e = 9,36 x (λ – 0,5h) = 9,36 x (0,75 – 0,5.0,4) = 5,15 (kNm)

tt

M = G x e = 9,828 x (0,75 – 0,5 x 0,4) = 5,405 (kNm)

SINH VIÊN: NGUYỄN QUANG CHIẾN

11

ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU THÉP II

GVHD: PHAN THANH

CẦU

1,59kN/m

9,78 kN

+ 6.10

+ 4.30

9,828 kN

5,405kNm

± 0.000

Sơ đồ tính khung với tải trọng thường xuyên (tĩnh tải)

2. Hoạt tải

2.1. Hoạt tải sữa chữa

Tải trọng hoạt tải xác định theo TCVN 2737-1995.

Trị số tiêu chuẩn của hoạt tải thi công hoặc sửa chữa mái (mái lợp tôn) là

p^tc= 0,3 kN/m², hệ số vượt tải là n = 1,3. Quy đổi về tải trọng phân bố đều trên xà

ngang như hình vẽ.

p^tt n.p^tc.B/cos 1,30,36/cos5,71^o 2,352

+ Hoạt tải tính toán

(kN/m)

2,352 kN/m

ho¹t t¶i nöa ph¶i

ho¹t t¶i nöa tr¸i

2.2. Tải trọng gió

Tải trọng gió tác dụng vào khung ngang gồm hai thành phần là gió tác dụng vào

cột và gió tác dụng lên trên mái. Theo TCVN 2737 - 1995 .Phân vùng gió II-A có

áp lực gió tiêu chuẩn W₀= 0,83 kN /m²hệ số vượt tải là 1,2. Căn cứ vào hình dạng

mặt bằng và góc dốc mái các hệ số khí động xác định theo sơ đồ trong bảng III.3

phụ lục + Nội suy.

SINH VIÊN: NGUYỄN QUANG CHIẾN

12

ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU THÉP II

GVHD: PHAN THANH

CẦU

  5,71⁰; (H₁/ L) = 6,1/19,5 = 0,3128

C_e3 0,5

C_e1 0.4079

C_e2 0.4



c_e1= - 0,4079

e2

c =-0,4



c =-0,5

c =+0,8

e

e3

24000

Sơ đồ xác định hệ số khí động

Giá trị tính toán của thành phần tĩnh của tải trọng gió ở độ cao Z so với mốc tiêu

chuẩn tác dụng lên 1m²bề mặt thẳng đứng xác định theo công thức:

q   _p.W₀.k.C.B

k: Hệ số kể đến sự thay đổi áp lực gió theo chiều cao, phụ thuộc theo dạng địa

hình, áp dụng dạng địa hình B, hệ số k được xác định:

+ Mức đỉnh cột, cao trình 6,1 m -> k₁=1.0986

+ Mức đỉnh mái, cao trình 7,15 m -> k₂=1.1206

Phần tải trọng gió tác dụng từ đỉnh cột trở xuống chân cột hệ số k lấy:

k=k₁=1.0986

Phần tải trọng gió tác dụng từ đỉnh cột trở lên đỉnh mái hệ số k lấy

trung bình:

k = (k₁+ k₂)/2 = (1,0986 + 1,1206)/2 = 1,1096

+ Tải trọng gió lên cột:

+ Phía đón gió:

tc

q

= w₀.k.C.B = (0,83 x 1,1096 x 0,8)x6 = 4,421 (kN/m)

1

tt

tc

q = γ_px q = 1,2 x 4,421 = 5,301 (kN/m)

1

+ Phía khuất gió:

SINH VIÊN: NGUYỄN QUANG CHIẾN

13

ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU THÉP II

GVHD: PHAN THANH

CẦU

tc

q

= w₀.k.C.B = (0,83 x 1,1096 x 0,5)x6 = 2,763(kN/m)

2

tt

tc

q = γ_px q = 1,2 x 2,763 = 3,316 (kN/m)

2

1

+ Tải trọng gió lên mái: Trên thực tế tải này truyền lên khung dưới dạng lực tập

trung tại điểm đặt các xà gồ, số lượng lực tập trung > 5 nên ta có thể quy về tải

phân bố.

+ Gió nửa trái:

tc

q = w₀.k.C.B = (0,83 x 1,1096 x 0,4079 )x6 = 2,254 (kN/m)

tt

tc

q = γ_px q = 1,2 x 2,254 = 2,705 (kN/m)

+ Gió nửa phải:

tc

q = w₀.k.C.B = (0,83 x 1,1096 x 0,4 )x6 = 2,210 (kN/m)

tt

tc

q = γ_px q = 1,2 x 2,210 = 2,652 (kN/m)

2,652 kN/m

2,705 kN/m

2,652 kN/m

5,301 kN/m

3,316 kN/m

3,363kN/m

5,301 kN/m

GIÓ TRÁI SANG

GIÓ PHẢI SANG

2.3. Hoạt tải cầu trục

Tải trọng cầu trục tác dụng lên khung ngang bao gồm áp lực đứng và lực hãm

ngang, các thành phần được xác định như sau:

a) áp lực đứng của cầu trục

áp lực thẳng đứng lớn nhất do cầu trục truyền lên vai cột D_maxxác định theo

đường ảnh hưởng phản lực gối tựa của dầm và xếp các bánh xe của 2 cầu trục sát

nhau vào vị trí bất lợi nhất, xác định được các tung độ y_icủa đường ảnh hưởng, từ

SINH VIÊN: NGUYỄN QUANG CHIẾN

14

ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU THÉP II

GVHD: PHAN THANH

CẦU

đó xác định được áp lực thẳng đứng lớn nhất và nhỏ nhất của các bánh xe cầu trục

lên cột:

Σy_i= ( 1 + 0,8367 + 0,353 + 0,5167) = 2,7

tc

D_max= n_c. γ_p.P

. Σy_i= 0,85 x 1,1 x 46,2 x 2,7 = 116,632 (kN)

. Σy_i= 0,85 x 1,1 x 14,4 x 2,7 = 36,353 (kN)

max

tc

min

D_min= n_c. γ_p.P

Trong đó: n_c= 0,85 là hệ số tổ hợp khi xét tải trọng do hai cầu trục chế độ nhẹ

hoặc trung bình.

Điểm đặt của D_max, D_mintrùng với điểm đặt của dầm cầu trục. Tải này tác dụng lên

vai cột khi tính toán ta đưa về tim cột dưới dạng 1 lực tập trung và 1 mômen lệch

tâm e =  - 0,5h  0,55m.

+ Trị số của mômen lệch tâm tương ứng:

M_max= D_maxx e = 116,632 x 0,55 = 64,148 (kNm)

M_min= D_minx e = 36,353 x 0,55 = 19,994 (kNm)

B=3880

K=2900

B=3880

K=2900

P

max

P

max

P

max

P

max

980

6000

0.353

0.5167

0.8367

1

Đường ảnh hưởng phản lực

SINH VIÊN: NGUYỄN QUANG CHIẾN

15

ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU THÉP II

GVHD: PHAN THANH

CẦU

1800

116,632kN

64,148kNm

116,632kN

36,353 kN 36,353 kN

19,994kNm 19,994kNm

64,148kNm

4300

DMAX LÊN CỘT PHẢI

DMAX LÊN CỘT TRÁI

Sơ đồ tính khung với áp lực đứng của cầu trục

b) Lực hãm ngang của cầu trục

+ Lực hãm ngang tiêu chuẩn của một bánh xe cầu trục lên ray:

tc

T = 0,5. k .(Q+G )/ n = 0,5.0,1.(63 + 5,90)/2 = 1,723 (kN)

1

f

xe

0

Trong đó:

k_f- hệ số ma sát, lấy bằng 0,1 với cầu trục có móc mềm.

G_xe- trọng lượng xe con, tra catalô.

Q - sức nâng thiết kế của cầu trục.

n₀- số bánh xe cầu trục ở một bên ray

+ Lực hãm ngang của toàn cầu trục truyền lên cột đặt vào cao trình dầm hãm.

(giả thiết cách vai cột 1,0 m)

tc

T = n γ Σ T y = 0,85 x 1,1 x 1,723 x 3,0 = 4,833 (kN)

c p

1

i

SINH VIÊN: NGUYỄN QUANG CHIẾN

16

ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU THÉP II

GVHD: PHAN THANH

CẦU

4,833kN

LỰC HÃM LÊN CỘT PHẢI

LỰC HÃM LÊN CỘT TRÁI

vi. Xác định nội lực trong khung ngang, tổ hợp nội lực

1. Xác định nội lực

Nội lực trong khung ngang được xác định với từng trường hợp chất tải bằng phần

mềm SAP 2000. Kết quả tính toán được thể hiện dưới dạng các biểu đồ và bảng

thống kê nội lực, dữ nguyên quy ước dấu trong phần mềm.

Sau khi dùng phầm mềm SAP 2000 để lấy kết quả nội lực với các phương án chất

tải khác nhau, hình dạng và trị số của biểu đồ nội lực cho nửa khung bên trái được

thể hiện như hình vẽ dưới đây. Đơn vị tính là kN, kN.m. Riêng nội lực do hoạt tải

chất cả mái xác định bằng cách cộng nội lực do 2 trường hợp chất hoạt tải mái nửa

trái và nửa phải.

SINH VIÊN: NGUYỄN QUANG CHIẾN

17

ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU THÉP II

GVHD: PHAN THANH

CẦU

2. Tổ hợp nội lực

Từ kết quả tính toán nội lực như trên ta tiến hành lập bảng tổ hợp nội lực để tìm

ra trường hợp nội lực bất lợi nhất để tính toán tiết diện khung. Với cột ta xét 4 tiết

diện: đầu cột, vai cột (2 tiết diện), chân cột. Với xà ngang ta xét 3 tiết diện: đầu xà,

1/3 xà, đỉnh xà. Tại mỗi tiết diện có các trị số M, N, V.

+ Ta xét 2 loại tổ hợp:

- Tổ hợp cơ bản 1: gồm tĩnh tải thường xuyên và 1 hoạt tải

- Tổ hợp cơ bản 2: gồm tải trọng thường xuyên và nhiều hoạt tải nhân với hệ số

tổ hợp 0,9

Kết quả cụ thể được ghi trong bảng tổ hợp.

Biểu đồ momen tĩnh tải

SINH VIÊN: NGUYỄN QUANG CHIẾN

18

ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU THÉP II

GVHD: PHAN THANH

CẦU

Biểu đồ lực cắt tĩnh tải

SINH VIÊN: NGUYỄN QUANG CHIẾN

19

ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU THÉP II

GVHD: PHAN THANH

CẦU

Biểu đồ lực dọc tĩnh tải

Biểu đồ lực dọc hoạt tải trái

SINH VIÊN: NGUYỄN QUANG CHIẾN

20